3. Подбор приточного оборудования.

3.1 Подбор воздухозаборных решеток.

1) Принимаем скорость в живом сечении решеток узла воздухозабора v=4-6 м/с, v=5 м/с.

2) Определяем площадь живого сечения узла воздухозабора по формуле:

, (6)

где L-расход воздуха, м³/ч, по приточной установке.

м².

3) Определение количества решеток по формуле:

, (7)

Где f-площадь одной решетки (СТД 5288, f=0.05 м²).

(11шт.)

4) Определяем действительную скорость, v_p, м/с, в живом сечении по формуле:

, (8)

м/с.

5) Рассчитываем аэродинамические сопротивления в живом сечении решетки ΔР_в.у., Па, по формуле:

, (9)

Где ξ - коэффициент местного сопротивления решетки, равный 1,8;

ρ-плотность наружного воздуха, кг/м³, определяемая по формуле:

, (10)

Где t_в.н.-соответственно температура внутреннего и наружного воздуха, ◦С.

3.2 Подбор утепленного клапана

КВУ подбирается по /3, табл. 4.2/ в зависимости от производительности L, м³/ч. КВУ 600х1000Б.

1. Определяем скорость в живом сечении, м/с:

, (11)

где f_жс – площадь живого сечения КВУ,м;

м/с,

2. Определяем величину аэродинамического сопротивления, ΔР_КВУ, по формуле (9)

Па,

Где ξ=0,22 в зависимости от типа клапана.

3.3 Подбор фильтра.

1) Выбираем тип фильтра по /2,стр. 105/ типа ФяВ. Его характеристики:

площадь рабочего сечения F_Ф=0,22 м²;начальное сопротивление при номинальной воздушной нагрузке Δр_н.мах=60 Па; конечное сопротивление при номинальной воздушной нагрузке: Δр_к.мах=150 Па; средняя запыленность с_н=1мгм/м³;рекомендуемая конечная пылеемкость q_р=2600г/м³.

2) Пропускная способность одной ячейки составляет 1540 м³/ч. Определим количество фильтров:

3) Находим удельную воздушную нагрузку фильтра L_Ф по формуле:

, (12)

4) Определяем начальное сопротивление фильтра Δр_н, Па, по формуле:

(13)

5) Определяем конечное сопротивление фильтра Δр_к, Па:

ΔР_к=Δр_н+Δр=49+90=139 Па, (14)

где Δр=Δр_к.мах-Δр_н.мах=150-60=90 Па.

3.4 Расчет калорифера.

1) Определение расхода тепла на нагрев воздуха, Q, Вт

(15)

где t_ПР - температура приточного воздуха, ◦С;

t_Н – температура наружного воздуха;

G-расход нагреваемого воздуха, кг/с;

(16)

2) Задаем массовую скорость во фронтальном сечении, кг/м²с, vρ=4-10; vρ=6 кг/м²с.

3) Определяем необходимую площадь фронтального сечения установки калориферов, м²:

(17)

4) Подбираем калорифер по /3/ по площади фронтального сечения F_Ф=2,2: КВС11-П (F_ф=0,8665м²; F_тр=0,00232 м²; F=72 м²)

5) Определяем действительную массовую скорость воздуха:

(18)

6) Определяем расход воды, проходящий через калорифер, по формуле, G_воды, м³/с:

, (19)

Где t_Г,О - соответственно температура горячей и охлажденной воды, ◦С;

n – количество калориферов, шт.

кг/ч

7) Определяем скорость воды в трубках калориферов w, м/с:

, (20)

Где f_ТР – живое сечение трубы калорифера, м² по /2, стр. 319/.

м/с.

8) Определение коэффициента теплопередачи калорифера по формуле:

, (21)

9) Определение необходимой площади поверхности установок нагрева калориферной установки, F_у, м²:

, (22)

Где Q-количество тепла, Вт;

t_СР-средняя температура, определяемая по формуле, ◦С:

м².

10) Определяем количество калориферов по формуле:

, (23)

11) Определяем аэродинамическое сопротивление калориферной установки по формуле:

, (24)

Па.

12) Определяем процент избыточного теплового потока в калориферной установке (10-15%)

, (25)

где F – площадь калориферной установки.

%.

Согласно выше выполненным расчетам подбираем унифицированную приточную установку 5.903 – 7.

Рисунок 4. Унифицированная конструкция приточной вентиляционной установки.

В связи с совершенствованием приточных камер в настоящее время производится большое количество модульных приточных камер различных фирм.

4 Мероприятия по снижению уровня шума при работе вентиляционных систем

4.1 Источники шума и их шумовые характеристики.

Основным источником шума в зданиях различного назначения является технологическое и инженерное оборудование.

Шумовыми характеристиками технологического и инженерного оборудования, создающего постоянный шум, являются уровни звуковой мощности L, дБ, в восьми октавных полосах частот со среднегеоме6трическими частотами 63-8000 Гц ( октавные уровни звуковой мощности), а оборудования, содержащего постоянный шум, - эквивалентные уровни звуковой мощности и максимальные уровни звуковой мощности в восьми октавных звуковых частот.

4.2 Мероприятия по снижению уровня шума.

К инженерному оборудованию зданий, оказывающему существенное влияние на шумовой режим, относятся: системы вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления.

Источником шума в системах вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления являются вентиляторы, кондиционеры, фанкойлы, отопительные агрегаты (калориферы), регулирующие устройства в воздуховодах (дроссели, шиберы, клапаны, задвижки), воздухораспределительные устройства (решетки, плафоны, анемостаты), повороты и разветвления воздухоодов, насосы и компрессоры кондиционеров.

Шумовые характеристики источников шума должны содержаться в паспортах и каталогах вентиляционного оборудования.

Для снижения шума вентилятора следует:

- выбирать агрегат с наименьшими удельными уровнями звуковой мощности;

- обеспечивать работу вентилятора в режиме максимального КПД;

- снижать сопротивление сети и не применять вентилятор, создающий избыточное давление;

- обеспечивать плавный подвод воздуха к входному патрубку вентилятора.

Для снижения шума от вентилятора по пути его распространения по воздуховодам следует:

- предусматривать центральные (непосредственно у вентилятора) и концевые ( в воздуховоде перед воздухораспределительными устройствами) глушители шума;

- ограничивать скорость движения воздуха в сетях величиной, обеспечивающей уровни шума, генерируемого регулирующими и воздухораспределительными устройствами, в пределах допустимых значений в обслуживаемых помещениях.

В качестве глушителей шума систем вентиляции могут применяться трубчатые, пластинчатые, цилиндрические камерные, а также облицованные изнутри звукопоглощающими материалами воздуховоды и их повороты.

Конструкции глушителя следует подбирать в зависимости от размера воздуховода, требуемого снижения уровня шума, допустимой скорости воздуха на основании расчета по соответствующему своду правил.

Для предотвращения проникновения повышенного шума от инженерного оборудования в другие помещения здания следует:

- не располагать рядом с вентиляционными камерами помещения, требующие повышенной защиты от шума;

- виброизолировать агрегаты с помощью пружинных или резиновых виброизоляторов;

- применять звукопоглощающие облицовки в вентиляционных камерах и других помещениях с шумным оборудованием;

- применять в этих помещениях полы на упругом основании ( плавающие полы);

- применять ограждающие конструкции помещений с шумным оборудованием с требуемой звукоизоляцией.

Полы на упругом основаии (плавающие полы) следует выполнять по всей площади помещения в виде железобетонной плиты толщиной не менее 60-80 мм. В качестве упругого слоя рекомендуется применять стекловолокнистые листы или маты плотностью 50-100 кг/м³.

Список использованных источников

1. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование. – М.: Стройиздат, 2004;

2. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.1,2/Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амирджанов и др.; Под ред. Н.Н.Павлова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1992. – 416с;

3. Сазонов Э.В. Вентиляция общественных зданий: Учеб. Пособие. – Воронеж: Изд-во ВГУ, 1991. – 188с

4. ГОСТ 21.602 – 2003. СПДС. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи. – М.: Издательство стандартов – 2003;