Московский государственный институт стали и сплавов

(Технологический университет)

Кафедра МАМП

Курсовая работа

по курсу: «Подъёмно-транспортные машины»

Тема: «Расчёт ленточного конвейера»

Группа: МО-08-5

Выполнил: Савула А.А.

Преподаватель: Иванов С. А.

Москва

2011

Задание.

Рассчитать ленточный конвейер для транспортировки шлака, схема которого приведена на рис. 1.

Рис. 1 Схема ленточного конвейера.

Исходные данные.

№ вар.	Груз	Насыпная плотность ρv , т/м3.	Угол естествен. откоса в покое φ, град.	Категория образивности.	Однородность тип, м	№ схемы	Производительность Пм , т/ч
38	Огарок цинковый	2,0…2,2	30 - 40	D	150	2	480

h1	h2	l1	l2	l3	l4	l5	l6
7	–	3	15	?	6	8	2

Расчёт.

1. Определение параметров ленты.

Используя данные таблицы 2.1 для шлак находим:

угол естественного откоса в покое φ = 40°;

рекомендуемая скорость ленты ν = 2 м/с;

груз высокообразивный (группа D).

Находим угол естественного откоса в движении:

φ_∂ = 0,7·φ = 0,7·40 = 28°;

максимальный угол подъёма конвейера:

Горизонтальная проекция наклонного участка: м.

Для конвейера выбираем желобчатые трёхроликовые опоры с наиболее распространённым значением угла наклона боковых роликов γ=30°, для которых коэффициент площади поперечного сечения груза на ленте равен

К_пл=0,153 (см. табл. 5.1),

а коэффициент уменьшения сечения на наклонном конвейере

К_β=0,9 (см. табл. 5.2).

Рис.2 Желобчатая трехроликовая опора.

Требуемую ширину ленты находим по формуле:

м.

Принимаем ближайшее стандартное значение В=650мм и проверяем ширину ленты на кусковатость груза по формуле:

В_кус 3,5· мм

Поскольку В_кус<В, то принимаем ширину ленты В=800мм.

В соответствии с рекомендациями ГОСТ 20-76 выбираем резинотканевую ленту общего назначения марки БКНЛ-100 с прокладками из бельтинга с прочностью одного мм ширины прокладки σ_р=100 Н/мм и с числом прокладок z=3…8 (см. табл. 4.1).

Принимаем предварительно z=5; в дальнейшее необходимое число прокладок уточняется при расчёте ленты на прочность. Толщина прокладки равна h₀=1,2 мм;

С учётом высокой абразивности груза группы D принимаем толщину верхней обкладки h₁=4,5 мм и нижней h₂=2 мм.

2. Определение линейных сил тяжести элементов конвейера.

Линейная сила тяжести ленты в соответствии с формулой (4,2) равна:

Н/м.

По табл. 4.4 выбираем расстояние между роликоопорами на верхней (рабочей) ветви принимаем l_рр=1,3 м; на нижней (холостой) ветви принимаем l_хх=1,3*2=2,6м.

Линейные силы тяжести вращающихся частей роликоопор на рабочей и холостой ветвях находим по табл. 4.2:

q_pp=192 Н/м; q_px=70 Н/м.

Линейную силу тяжести транспортируемого груза вычисляем по формуле:

Н/м.

3. Тяговый расчёт конвейера.

Поскольку конвейер работает в тяжёлых условиях, принимаем коэффициент сопротивления движению ленты по роликоопорам =0,04.

Разбиваем трассу конвейера на участки (см. рис. 2); границы участков нумеруем от 1 (точка сбегания ленты с приводного барабана) до 20 (точка набегания ленты на приводной барабан) и определяем натяжение ленты в характерных точках трассы конвейера методом обхода контура трассы конвейера.

Последовательность тягового расчёта приведена в табл. 1.

Таблица 1. Последовательность тягового расчёта конвейера.

Номер точки.	Формулы для вычисления натяжений Fj в характерных точках.		Значение Fj, кН.
	В общем виде.
1	F1=Fсб	F1	18,35
2	F2=(1+ωбо)·F1	F2=(1+0,02)·F1=1,02·F1	18,72
3	F3= F2 +( qл+qрх )l5ω	F3=1,02·F1 +(110+70) 4·0,04=1,02·F1+28,8	18,74
4	F4=(1+ωбо)·F3	F4=(1,02·F1 +28,8)·(1+0,03)= 1,05·F1+29,66	19,3
5	F5=(1+ωбн)·F4	F5=(1,05·F1 +29,66)·(1+0,06)= 1,11·F1+31,44	20,4
6	F6=(1+ωбо)·F5	F6=(1,11·F1 +31,44)·(1+0,03)= 1,14·F1+32,38	20,95
7	F7=F6+(qл+qрх)·l4·ω	F7=(1,14·F1+32,38)+( 110+70)·6·0,04=1,14·F1+75,58	20,99
8	F8=(1+ωбо)·F7	F8=(1+0,02)·(1,14·F1+75,58)= 1,16·F1+77,09	21,36
9	F9=F8+(qл+qрх)·l3·ω-qл·H	F9=1,16·F1+77,09+(110+70)·21·0,04-110·7= 1,16·F1-541,71	20,74
10	F10=(1+ωбо)·F9	F10=(1+0,02)·(1,16·F1-541,71)=1,18 F1-552,54	21,1
11	F11=F10+(qл+qрх)·(l1+l2)·ω	F11=1,18·F1-552,54+(110+70)·(2+15)·0,04=1,18·F1-336,54	21,31
12	F12=(1+ωбо)·F11	F12=(1+0,02)·(1,18·F1-336,54)=1,2·F1-343,27	26,08
13	F13=(1+ωбк)·F12	F13=(1+0,06)·(1,2·F1-343,27)=1,27·F1-363,87	22,94
14	F14=F13+(qг+qл+qpp)·l1·ω+qг·h	F14=1,27·F1-363,87+(666+110+192)·2·0,04+666·0,9= 1,27·F1-312,87	22,99
15	F15=F14+(qг+qл+qpp)·l2·ω	F15=1,27·F1+312,87+(666+110+192)·15·0,04= 1,27·F1+893,67	24,2
16	F16=F15·(1+ωрб)	F16=(1,27·F1+893,67)·(1+0,02)=1,3 F1+911,54	24,76
17	F17=F16+(qг+qл+qpp)·l3·ω+ (qг+qл)·Н	F17=1,3·F1+911,54+(666+110+192)·21·0,04+ (666+110)·7=1,3·F1+7156,66	31,01
18	F18=(1+ωрб)·F17	F18=(1+0,02)·(1,3·F1+7156,66)=1,32·F1+7299,79	31,52
19	F19=F18+(qл+qpp+qг)·(l4+l5 –l6)·ω+qг *3.6	F19=1,32·F1+7299,79+(666+192+110)·(6+8-2)·0,04+666*3.6= 1,32·F1+10450	34,67
20	F20=F19+qл·l6·w	F20=1,32·F1+10450+110·2*0,04=1,32 F1+10458,80	34,68

Угол обхвата лентой приводного барабана с учётом наличия отклоняющего барабана принимаем равным α=210°; тогда для стального барабана и прорезиненной ленты, работающих в тяжёлых условиях, по табл. 5.4 находим коэффициент трения ƒ=0,2 и по табл. 5.5 – значение тягового фактора е^ƒα=2,08.

Из формулы следует соотношение:

F_нб=F_сб· е^ƒα/К_сц=F_сб·2,08/1,1=1,89·F_сб

Таким образом, для определения неизвестных натяжений F₁, F₂ имеем два уравнения:

F₂₀=1,89·F₁ – следует из формулы Эйлера.

F₂₀=1,32·F₁+10458,80 – следует из тягового расчёта (см. табл. 1).

Решая эти уравнения, получим искомые значения натяжений:

F₁=18,34 кН; F₂₀=34,68 кН; F₂₀=F_max

Затем вычисляем натяжение ленты во всех характерных точках трассы конвейера (см. табл. 1) и строим диаграмму натяжений (рис.2).