4 Туфобетон 1400 кг/ м³
= 0,12 м = 0,52 Вт/мºС
Определим температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и внутренней поверхности наружного ограждения, , ºС
= 1,72 ºС
≤ , 1,72 ≤ 4
Относительная влажность внутреннего воздуха для определения температуры точки росы для помещений жилых зданий 55%. При = 18 ºС, парциальное давление насыщенного водяного пара Е = 2064 Па
e = 0,55*2064=1135,2 Па. Тогда = 10,7 ºС
Температура внутренней поверхности конструкции должна быть не ниже температуры точки росы
= ºС
Условие выполняется, так как 16,26≥10,7
ºС
-15,86ºС
-17,8 ºС
-21,25 ºС
Задача 3.
Определить приведенное сопротивление теплопередачи неоднородной конструкции утепленного пола над неотапливаемым подвалом.
1 - Линолиум
= 0,005 м = 0,38 Вт/мºС
2- ДВП
= 0,005 м = 0,29 Вт/мºС
3- Настил из доски
= 0,025 м = 0,35 Вт/мºС
4 – Лага деревянная и утеплитель( Пенополистерол экструзионный "Пеноплекс" )
=0,11 = 0,35 Вт/мºС | = 0,03 Вт/мºС
5- Железобетонная плита перекрытия
= 0,01 м = 2,04 Вт/мºС
1)Разобьем пол на два сечения по вертикали :
1-Сечение с деревянной лагой
2-Сечение с утеплителем
2) Разобьем пол на сечения по горизонтали:
3)Приведенной термическое сопротивление ограждающей конструкции:
Задача 5.
Определить теплоусвоение поверхности пола с конструкцией, рассчитанной в задаче 3 (условие 4)
Слой |
Материал |
δ, м
|
λ, Вт/мºС |
S, Вт/м²ºС |
R, м²ºС/Вт |
D=R*S
|
Y, Вт/м²ºС |
1 |
Линолеум |
0,005 |
0,38 |
8,56 |
0,013 |
0,111 |
10,89 |
2 |
ДВП |
0,005 |
0,08 |
1,81 |
0,0625 |
0,113 |
8,26 |
3 |
Настил из доски |
0,025 |
0,35 |
7,7 |
0,09 |
0,69 |
|
4 |
Лага деревянная |
0,25 |
0,35 |
7,7 |
0,85 |
6,54 |
|
5 |
Ж/б плита перекрытия |
0,1 |
2,04 |
18,95 |
0,05 |
0,95 |
|
D1+D2+D3= 0,111+0,113+0,69= 0,914 ≥ 0,5
D – тепловая инерция
= 8,26 Вт/м²ºС
- Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя, Вт/м² ºС
- Термические сопротивления слоев ограждающей конструкции, м² ºС/Вт
- Расчетные коэффициенты теплоусвоение материала, Вт/м² ºС
Определим теплоусвоение первого слоя:
= 10,89 Вт/м² ºС
Проверим правильность необходимость условия
= 12 Вт/м²ºС ( так как показатель теплоусвоения поверхности пола принимается равным показателю теплоусвоения пола поверхности 1-го слоя )
12 ≥ 10,89. Условие выполняется, и не требуется подбирать другую конструкцию.
Вывод. Расчетная величина показателя теплоусвоения пола не более нормативной величины , взятой из СНиПа 23-02-03, значит, эта конструкция пола удовлетворяет требованиям в отношении теплоусвоения.
Задача 6
Определить воздухопроницаемость наружной стены( рис. 1 б), рассчитанной в задаче 1.
1- Kладка из глинянного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе
1800 кг/м³
= 0,25 м = 0,81 Вт/мºС
2- Пенополиутеран 80 кг/ м³
= 0,12 м = 0,05 Вт/мºС
3- Воздушная прослойка
= 0,01 м = 0,13 Вт/мºС
4- Kладка из глинянного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе
1800 кг/ м³
= 0,12 м = 0,81 Вт/мºС
Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций за исключением заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей), зданий должно быть .
Нормируемое сопротивление воздухопроницанию определяется по формуле:
=197,3 м²чПа/кг
Где
- нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкции, кг/(м²ч), принимаемая по табл. 5. Для наружных стен, перекрытий и покрытий жилых и общественных, административных и бытовых зданий и помещений, = 0,5 кг/(м²ч)
- разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па, определяемая в соответствии с формулой:
, Па
Где
- высота здания ( от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты), м
- удельный вес наружного и внутреннего воздуха, Н/м³, определяется по формуле
температура воздуха: внутреннего( для определения ) принимается согласно оптимальным параметрам, = 20 ºС
наружного: (для определения ) принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки с коэффициентом обеспеченности 0,92 по СНиП 23-01( прил. 1) = -28ºС
V- максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь= 4,5 м/с
= 11,8 Н/м³,
14,13 Н/м³
0,55*10(14,13-11,8)+0,3*14,13*4,5*4,5=98,65, Па
Сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции
= 18+79+0+2+373 = 472 м²чПа/кг
Проверка, , 472≥197,3
Вывод.
Сопротивление воздухопроницания ограждающей конструкции не менее нормируемого , следовательно, условие СНиПа выполняется, но необходимо добавить воздухопроницаемые слои штукатурки цементо-песчаного раствора с толщиной 15 мм
Задача 7.
Построить график вероятного влагонакопления в толще наружной стены ( метод Фокина-Власова)
7.1 – для конструкции на рис. 1.д
7.2 – для конструкции на рис. 1.е
7.1
1 – Пенополиутеран 80 кг/ м³
= 0,1м , = 0,05 Вт/мºС, = 0,05 мг/мчПа
2- Kладка из глинянного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе
1800 кг/ м³
= 0,2 м = 0,81 Вт/мºС, =0,11 мг/мчПа
Температура на внутренней поверхности стены:
= 18,51 ºС
= = 2,4 м² ºС/Вт
= -7,34 ºС
-10,52 ºС
2)График фактической упругости е, Па, строится на основании зависимости
= 313,9 Па
Где
- упругость водяного пара, Па, на внутренней поверхности ограждения, определяемая из выражения
=0,55*2131= 1172,05 Па
Здесь - максимальная упругость водяного пара, Па, определенная по температуре воздуха ,ºС
- относительная влажность воздуха в помещении, =55%
- упругость водяного пара, Па, на наружной поверхности наружного ограждения, определенная с помощью выражения
=0,84*246=206,64Па
- максимальная упругость водяного пара, Па, определяемая по расчетной среднемесячной температуре наружного воздуха самого холодного месяца, января
- средняя месячная относительная влажность воздуха самого холодного месяца,=84 %
=228 Па
- общее сопротивление паропроницанию, м²чПа/мг, наружного ограждения, вычисляемое в случае двухслойного ограждения по формуле
= 2,25 м²чПа/мг
Где
, - толщины слоев ограждения, м
, - коэффициенты паропроницаемости первого и второго слоев, мг\мчПа, определяемые по прил. 2
Конденсация водяного пара возможна при пересечении линии графиков максимальной Е, и фактической е, упругости. В нашем случае, проведем касательные из точек и к кривой Е, а через точки касания- вертикальные линии, определим зону возможной конденсации.
7.2
1- Kладка из глинянного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе
1800 кг/ м³
= 0,2 м = 0,81 Вт/мºС, =0,11 мг/мчПа
2- Пенополиутеран 80 кг/ м³
= 0,1 м , = 0,05 Вт/мºС, = 0,05 мг/мчПа
Температура на внутренней поверхности стены:
= 18,51 ºС
= = 2,4 м² ºС/Вт
= 15,37 ºС
-10,52 ºС
2)График фактической упругости е, Па, строится на основании зависимости
= 1066,2 Па
Где
- упругость водяного пара, Па, на внутренней поверхности ограждения, определяемая из выражения
=0,55*2131= 1172,05 Па
Здесь - максимальная упругость водяного пара, Па, определенная по температуре воздуха ,ºС
- относительная влажность воздуха в помещении, =55%
- упругость водяного пара, Па, на наружной поверхности наружного ограждения, определенная с помощью выражения
=0,84*247=207,5 Па
- максимальная упругость водяного пара, Па, определяемая по расчетной среднемесячной температуре наружного воздуха самого холодного месяца, января
- средняя месячная относительная влажность воздуха самого холодного месяца, 84%
=1745 Па
- общее сопротивление паропроницанию, м²чПа/мг, наружного ограждения, вычисляемое в случае двухслойного ограждения по формуле
= 2,25 м²чПа/мг
Где
, - толщины слоев ограждения, м
, - коэффициенты паропроницаемости первого и второго слоев, мг\мчПа, определяемые по прил. 2
Конденсация водяного пара возможна при пересечении линии графиков максимальной Е, и фактической е, упругости. В нашем случае, зоны возможной конденсации нет, так как нет точек пересечения графиков максимальной Е и фактической упругости е
Вывод. Построив графики вероятного влагонакопления в толще наружной стены (имеющие одинаковые слои и их толщины, но по разному расположенные), можно сделать вывод, что при расположении утеплителя ближе к наружной поверхности зоны возможно конденсации не будет.
Задача 8.
Определить сопротивление паропроницанию наружной стены( рис. 1б)
8.1
По условию недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации.
1- Kладка из глинянного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе
1800 кг/ м³
= 0,25 м = 0,81 Вт/мºС, =0,11 мг/мчПа
2- Пенополиутеран 80 кг/ м³
= 0,12 м , = 0,05 Вт/мºС, = 0,05 мг/мчПа
3 - Воздушная прослойка
= 0,01 м , = 0,13 Вт/мºС,
4 - Kладка из глинянного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе
1800 кг/ м³
= 0,12 м = 0,81 Вт/мºС, =0,11 мг/мчПа
Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции:
= 2,7 м²чПа/мг
Определим нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации:
Где
- парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха
= 0,55*2338= 1285,9 Па
Е - парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации, определяемое при средней температуре наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами;
- среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, за годовой период;
- сопротивление паропроницанию, м²чПа/мг, части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью ограждающей конструкции и плоскостью возможной конденсации.
= 0,15 м²чПа/мг
= 1065,96 Па
Определим парциальное давление водяного пара в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации:
= 1027,4 Па
N |
Периоды |
Месяцы |
Кол. месяцев |
Расчетные температуры месяцев |
Средняя температура периода |
Тепература в плоскости возможн. Конденс. |
Е, Па, периода |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
1 |
Зимний |
1,2,12 |
3 |
-11,1;-10,0;-7,5 |
-9,53 |
-6,5 |
354 |
2 |
Весеннее-осенний |
3,4,10, 11 |
4 |
-4,3;4,9;3,7;-2,7 |
0,4 |
1,7 |
643 |
3 |
Летний |
5,6,7,8,9 |
5 |
12,2;16,6;17,9;16,4;10,7 |
14,76 |
15,3 |
1739 |
Средняя температура периода:
= -9,53 ºС
= 0,4 ºС
14,5 ºС
Определим -термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:
= 2,7 м² ºС/Вт
Определим - сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции
= = 3,13 м² ºС/Вт
Температура в плоскости возможной конденсации:
= = -6,5ºС
= = 1,7 ºС
= = 15,3 ºС
Тогда, 0,012 м²чПа/мг
Проверка :
, 2,7 ≥ 0,012. Условие выполняется
Вывод. Мы получилили, что сопротивление паропроницанию , м²чПа/мг, ограждающей конструкции не меньше нормируемого сопротивления паропроницанию , м²чПа/мг,( из условия накопления влаги за годовой период эксплуатации). Условие СНиПа « Тепловая защита зданий» выполнено , и накопления влаги в ограждающей консрукции за годовой период эксплуатации не будет.
8,2
По условию , м²чПа/мг, ограничение влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха
Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции:
= 2,7 м²чПа/мг
Определим нормируемое сопротивление паропроницанию м²чПа/мг, ( из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха), определяемого по формуле:
= 0,012 м²чПа/мг
Где
- продолжительность, сут, периода влагонакопления, принимаемая равной периоду с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха = 31+28+31+30+31= 151 сут,
- плотность материала увлажняемого слоя,= 80 кг/м³
- предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале увлажняемого слоя, = 25 % за период влагонакопления, , принимаемого по табл. 8
- толщина теплоизоляционного слоя(утеплителя) многослойной ограждающей конструкции, = 0,12 м.
- коэффициент
=0,0024(1269-347,2)151/0,15= 2227
среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами, определяемыми согласно своду правил.
=(233,5+260+425,5+488+329)/5= 347,2 Па
= - 7,12 ºС
Температура возможной конденсации:
= =-4,35 ºС
= 0,15 м²чПа/мг
Е при температуре (-4,35 ºС) = 425 Па
Вывод. , 2,7 ≥0,012
Мы получили, что сопротивление паропроницанию , м²чПа/мг ограждающей конструкции не меньше нормируемого сопротивления , это значит, что условие СНиПа выполняется, и за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха не будет происходить накопление влаги
Задача 4.
Определить теплоустойчивость ограждающих конструкций, рассчитанных в задаче 1( условие 3)
4.1 - наружной стены (рис. 1.б)
4.2 - покрытия (рис. 1.г)
1- Kладка из глинянного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе 1800 кг/ м³
= 0,25 м = 0,81 Вт/мºС
2- Пенополиутеран 80 кг/ м³
= 0,12 м = 0,05 Вт/мºС
3- Воздушная прослойка
= 0,01 м = 0,13 Вт/мºС
4- ладка из глинянного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе 1800 кг/ м³
= 0,12 м = 0,81 Вт/мºС
N |
Материал |
δ, м
|
λ, Вт/мºС |
S, Вт/м²ºС |
R, м²ºС/Вт |
D=R*S
|
Y, Вт/м²ºС |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
1 |
Kладка из глинянного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе 1800 кг/ м³ |
0,25 |
0,81 |
10,12 |
0,31 |
3,13 |
10,94 |
2 |
Пенополиутеран 80 кг/ м³ |
0,12 |
0,05 |
0,7 |
2,4 |
1,68 |
0,4 |
3 |
Воздушная прослойка |
0,01 |
0,13 |
0 |
0,0769 |
0 |
0,38 |
4 |
Kладка из глинянного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе 1800 кг/ м³ |
0,12 |
0,81 |
10,12 |
0,15 |
1,52 |
14,8 |
Коэффициент теплоусвоения поверхности слоя Y, Вт/м²ºС,
= 10,94 Вт/м²ºС
= 0,4 Вт/м²ºС
= 0,38 Вт/м²ºС
= 14,89 Вт/м²ºС
2) )= 1,16(5+10*1,82)=26,91 Вт/м²ºС
3) Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции:
= =596,77
4)Расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха
= 0,5*18,3+0,7(786-201)/26,91 = 24,37 ºС
Где
- максимальная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, = 18,3 ºС
- макисмальное и среднее значение суммарной солнечной радиации, Вт/м²
- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям, Вт/м²ºС
- коэффициент поглощения солнечном радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции = 0,7
5)Расчетная амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции:
=24,37/596,77=0,041 ºС
Нормируемая амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции :
=2,5-0,1(23,3-21)=2,27 ºС
Вывод. Расчетная амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций , обусловленная нестационарными теплопоступлениями от солнечной радиации, не должна быть более нормируемой амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции , ≤ , 0,041≤2,27
Условие СНиПа выполняется
4.2
1 - Железобетонная плита
= 0,1 м = 2,04 Вт/мºС
2- Пенополиутеран 80 кг/ м³
= 0,22 = 0,05 Вт/мºС
3- Цементная стяжка
= 0,03 м = 0,93 Вт/мºС
4 - Рубероид
= 0,01 м = 0,17 Вт/мºС
N |
Материал |
δ, м
|
λ, Вт/мºС |
S, Вт/м²ºС |
R, м²ºС/Вт |
D=R*S
|
Y, Вт/м²ºС |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
1 |
Ж/б плита |
0,1 |
2,04 |
18,95 |
0,05 |
0,948 |
18,58 |
2 |
Пенополиутеран 80 кг/ м³ |
0,22 |
0,05 |
0,7 |
4,4 |
3,08 |
2,05 |
3 |
Цементная стяжка |
0,03 |
0,93 |
11,09 |
0,03 |
0,337 |
5,4 |
4 |
Рубероид |
0,01 |
0,17 |
3,53 |
0,06 |
0,204 |
4,64 |
= 18,58 Вт/м²ºС
= 2,05 Вт/м²ºС
= 5,4 Вт/м²ºС
= 4,64 Вт/м²ºС
2) )= 1,16(5+10*1,82)=26,91 Вт/м²ºС
3) Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции:
= =42,33
4)Расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха
= 0,5*18,3+0,9(817-327)/26,91 = 25,53 ºС
Где
- максимальная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, = 18,3 ºС
- макисмальное и среднее значение суммарной солнечной радиации, Вт/м²
- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям, Вт/м²ºС
- коэффициент поглощения солнечном радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции = 0,9
5)Расчетная амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции:
=25,53/42,33=0,6 ºС
Нормируемая амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции :
=2,5-0,1(23,3-21)=2,27 ºС
Вывод. Расчетная амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций , обусловленная нестационарными теплопоступлениями от солнечной радиации, не должна быть более нормируемой амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции , ≤ , 0,6≤2,27.Условие СНиПа выполнено.