Определяем осевые составляющие:
/?,, = 0,83e/?H = 0,83 • 0,43 • 5722 = 2042 Н; Rs2 = 0,S3eRr2 = 0,83 • 0,43 • 1990 = 710 Н.
Так как Д,, > Лд (2042 > 710) и Fa> О (Fa = 905,6), то в соответствии с табл. 6.2 находим осевые силы, нафужающие подшипники:
|
|
|
|
|
Ra, = |
= 2042 Н; |
= Д,, + |
= 2042 + 905,6 = 2947,6 Н. |
Отношение |
/(F/?H) = 2042/(1 • 5722) = 0,357, что меньше |
е = 0,43 и для опоры |
1: X = 1, Y |
= 0. Отношение Ra2 / (VRri) = |
= 2947,6 / (1 • 1990) = 1,48, что больше е = 0,43 и для опоры 2: Х = = 0,4и Г= 1,4.
Эквивалентные динамические нагрузки при АГБ = 1,4 и iSTx = 1: Ле, = VXRrxK^Kj = 1 • 1 • 5722 • 1, 4 • 1 = 8011 Н;
RE2 = iVXRr2 + YRa2)KsKT =
= (1 •0,4 - 1990+ 1,4 •2947,6)1,4 - 1 =6892 Н.
Расчетный ресурс более нагруженного подшипника опоры 1 при «23 = 0,6 ир = 3,33
|
70400 |
3,33 |
, |
АоаЛ - ^23 ЛЕ 60« |
|
10 |
8011 |
|
60-141,1 -98540 ч. |
Это больше требуемого ресурса Ь'\оаи = 60000 ч, поэтому намеченный подшипник 721 OA подходит. Основные размеры подшипника: d=50 мм, Z) = 90 мм, Т= 22 мм.
Выбор посадок колец подшипников. Внутренние кольца подшипников входного и выходного валов подвержены циркуляционному нагружению, наружные - местному. Для более нагруженного подшипника входного вала R^l Сг = 6405 / 101000 = 0,063. По табл. 6.6 выбираем поле допуска вала кб. Для более нагруженного подшипника выходного вала 7?E / С = 8011/70400 = 0,114 - поле допуска к6. По табл. 6.7 поля допусков отверстий корпуса HI.
Построение эпюр моментов и расчеты валов на прочность выполняем подобно тому, как это было показано для цштдрическогоредуктора (см. разд. 13.1).