1.6. Расчет по образованию трещин.

М_crc – момент, воспринимаемый сечением при образовании трещин

М_crc = R_bt,ser∙W_pl + P2(e_op + r)

где R_bt,ser = 1,6 МПа

W_pl – упругопластичный момент сопротивления

W_pl = γ·W_red = 1,25·0,00113268= 0,0141585 м³

где γ – для двутаврового сечения с полкой в сжатой зоне γ = 1,25

Р2 – усилие обжатия с учетом всех потерь

r = W_red / A_red = 11326.83 / 2100.49 = 0,0539м

r – расстояния до верхней ядровой точки от центра тяжести приведенного сечения

e_{op –} эксцентриситет усилия обжатия

e_{op =} 0,0792 м

М_crc = 1,6∙0,01416 + 0,191∙(0,0792+ 0,0539) = 48 кН·м

Мⁿ =40.55кН·м < М_crc = 48 кН∙м  не образуются трещины

1.7. Расчет прогибов без трещин

Расчет изгибаемых элементов по деформациям производят из условия:

f ≤ fult,

где f – прогиб от внешней нагрузки,

fult – предельно допустимый прогиб для балок и плит при длине от 3 до 12

м не должен превышать 1/200 пролета.

Для свободно опертой балки максимальный прогиб

Полный прогиб

1. Прогиб от непродолжительного действия кратковременной нагрузки:

2. От продолжительного действия постоянной и длительной временной нагрузок

3. Выгиб, обусловленный непродолжительным действием предварительно обжатого бетона

4. Выгиб от усадки и ползучести бетона

f=(0,816+11.44-2.66-6,46)·=0,31см

f =0,31см≤ fult=1/200=(1/200)2,95см

Условие выполняется. Прочность плиты обеспечена

1.8 Расчет плиты на эвм (в приложении)

Вывод: результаты расчета плиты совпадают с результатами, компьютерного расчета. На ЭВМ так же, как и в проекте получено, что рабочей арматуры в сжатой зоне не требуется, а также не требуется поперечной арматуры. Значения по максимальному прогибу не совпадают, вследствие различия способов расчёта, но расхождение незначительно.

1.9. Подбор монтажных петель.

Масса плиты: G_пл = 3230кг

Диаметр монтажной петли определяется в зависимости от массы конструкции и одновременной работы трех петель (четвертая петля исключается вследствие возможности обрыва)

G_пл  γ_f/3 = 3230 1,4/3 = 1507,33 кг нагрузка на одну монтажную петлю

Исходя из этого, принимаем петли диаметром 16 мм А240, с нагрузкой на одну петлю 2000 кг.

2. Расчет неразрезного 4-х пролетного ригеля. Исходные данные:

Количество пролетов – 4

Пролет крайнего ригеля:

Пролет среднего ригеля:

Высота ригеля: h = 600 мм.

Ширина ригеля: b = 300 мм.

Класс бетона В-20, класс рабочей арматуры А-400, поперечной арматуры – В 500.

Рис.4 схема опирания ригеля в поперечном сечении

2.1.Определение нагрузок и усилий на ригель.

Расчетные нагрузки:

- постоянная нагрузка:

кН/м

- временная нагрузка:

кН/м

- полная нагрузка:

q = g + p = 11,7+33,199=44,899 кН/м

2.2.Определение изгибающих моментов и поперечных сил в ригеле.

При расчете неразрезной балки возможен учет пластических деформаций, которые приводят к перераспределению и выравниванию изгибающих моментов.

Максимальный изгибающий момент в пролете получают при расположении временной нагрузки через пролет. Максимальные моменты на опоре(по абсолютному значению) получают при расположении временной нагрузке в двух смежных пролетах и далее через пролет.

С целью выравнивания изгибающего момента применяют дополнительные треугольные эпюры.