
- •27.Основные соотношения для расчета оребренных поверхностей.
- •7. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •3. Критериальные формулы для описания теплообмена при свободной конвекции
- •1.Каковы гипотеза (закон) Фурье и ее физический смысл?
- •11.Расчет величины плотности теплового потока в теле.
- •19.Сжатие газа в компрессорах. Одноступ-ый поршневой компрессор.
- •8. Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •7. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •6. Критериальные формулы для описания интенсивности теплообмена при обтекании пластины.
- •5. Стационарный тепловой поток через однослойную плоскую стенку при граничные условия первого рода (гу-1).
- •6. Критериальные формулы для описания интенсивности теплообмена при обтекании пластины.
- •10.Конвективный теплообмен при турбулентном режиме течения в канале.
1.Каковы гипотеза (закон) Фурье и ее физический смысл?
Гипотеза
(закон) Фурье связывает между собой
вектор плотности теплового потока
и градиент температуры
по формуле
,
где
- коэффициент теплопроводности
материала. Физический смысл гипотезы
(закона) Фурье состоит в том, что названные
выше векторы
и
прямо пропорциональны друг другу (при
).
11.Расчет величины плотности теплового потока в теле.
Кол-во тепла, проходящего ч/з площадь изотермической пов-ти за время τ, наз-ся тепловым потоком Q[Дж], а та его часть, к-рая проходит через 1 площади за 1 времени, наз-ся плотностью теплового потока q[Вт/м2].
Численное
значение плотности теплового потока
q
= по модулю (длине) вектора
и определяется по формуле:
,
где
—
единичный вектор внешней нормали.
13.Опр-е результирующего лучистого теплового потока м/у тв. телами.
Расчёт результирующего лучистого потока энергии м/у телами, разделёнными прозрачной средой, очень сложен, т.к. его величина зависит от многих ф-ров: формы тел, взаимного расположения, степени черноты и др. для самого распространённого на практике случая, когда одно тело полностью охватывает др. тело, результирующий поток лучистого тепла подсчитывается по формуле
εп
– приведённая степень черноты системы
тел 1-2, определяемая
;
С0=5,67
Вт/(м2К4)-константа
излучения Стефана-Больцмана, умноженная
на 108.
15.Тепловая изоляция труб и цилиндрических сосудов: обоснование выбора толщины изоляции.
Тепловая изоляция конструкций различного назначения и, прежде всего, а также цилиндрических и сферических сосудов имеет целью уменьшение проходящего через них теплового потока. Этого можно достичь в том случае, если в результате нанесения на поверхность тела теплоизолирующего материала величина термического сопротивления конструкции возрастает.
Рассмотрим фрагмент конструкции до нанесения тепловой изоляции (рис а) и после ее нанесения(рис б).
В
этом случае согласно формуле
термическое сопротивление неизолированной
конструкции равно
а после нанесения слоя изоляции на наружную поверхность имеем
где из – коэффициент теплопроводности теплоизолирующего материала.
Изменение термического сопротивления изолированной конструкции равно
вследствие нанесения тепловой изоляции, убывающее с увеличением x3, так как очевидно, что имеет место неравенство
В итоге при известных 2,x2,x3,из приходим к необходимости выполнения неравенства
С учетом рекомендаций
нанесение тепловой изоляции на поверхность цилиндрической трубы приводит к увеличению термического сопротивления RT,из, а следовательно, к уменьшению теплового потока Q через нее лишь в том случае, когда наружный диаметр трубы d2 > d2кр.. В противном случае, нанесение тепловой изоляции на наружную поверхность трубы приведет к противоположному эффекту.