- •3. Теплообмен при кипении и конденсации
- •3.1. Теплообмен при кипении
- •3.1.1 Режимы кипения жидкости.
- •3.1.3. Теплообмен при пленочном кипении.
- •3.2. Теплообмен при конденсации пара
- •Основные представления о процессе конденсации.
- •3.2.2. Теплоотдача при капельной конденсации пара
- •3.2.3. Теплоотдача при пленочной конденсации пара.
- •3.2.4. Теплоотдача при конденсации пара в трубах.
- •3.2.5. Влияние различных факторов на процесс конденсации
3.2.3. Теплоотдача при пленочной конденсации пара.
В процессе пленочной конденсации вся теплота, выделяющаяся на внешней границе пленки, отводится к поверхности охлаждения (Рис. 3.12). При ламинарном движении жидкостной пленки перенос теплоты через нее осуществляется лишь путем теплопроводности. При движении пленки вдоль поверхности осуществляется процесс теплоотдачи.
Рисунок 3.12 - Пленочная
конденсация на
вертикальной стенке
Если принять, что температура частиц конденсата, соприкасающихся с паром, равна температуре насыщения, то плотность теплового потока определяется выражением
(а)
где δ — толщина пленки; λ - коэффициент теплопроводности конденсата; tс - температура поверхности.
С другой стороны по закону Ньютона-Рихмана
(б)
Из сопоставления выражений (а) и (б) имеем:
(в)
Следовательно, определение коэффициента теплоотдачи сводится к определению толщины пленки конденсата δ, которая может быть получена из анализа условий его течения. Такой анализ для случаев конденсации пара на вертикальной поверхности и горизонтальной трубе был впервые проведен Нуссельтом [114].значение
В результате определено, что значение δ может быть рассчитано по зависимости
(г)
Зная выражение для толщины пленки, из выражения (в) определяем локальный коэффициент теплоотдачи
(3-11)
Характер изменения толщины пленки и коэффициента теплоотдачи вдоль вертикальной стенки показаны на рисунке 3.13
Рисунок 3.13 – Изменение
коэффициента теплоотдачи α и толщины
пленки δ вдоль вертикальной стенки
Среднее значение коэффициента теплоотдачи для вертикальной стенки или вертикальной трубы высотой h определяется
(3-12)
где
;
Из уравнения (3-12) следует, что средний коэффициент теплоотдачи уменьшается с ростом высоты h и температурного напора Δt.
Вывод, приведенный выше для вертикальной стенки, применим и для наклонной. Если Ψ - угол наклона стенки к горизонту, то вместо ускорения свободного падения g для вертикальной стенки во все соотношения войдет величина gsinΨ. Тогда расчетная формула для коэффициента теплоотдачи принимает вид:
Вывод, аналогичный изложенному выше для вертикальной стенки, был проведен Нуссельтом также для горизонтальной трубы. Полученная им формула для среднего коэффициента теплоотдачи имеет вид:
(3-13)
где D — диаметр трубы.
Расчет теплоотдачи при конденсации пара на горизонтальной трубе целесообразно производить по формуле Нуссельта (3-13) при отнесении всех физических свойств к температуре насыщения и введении поправки εt:
(3-14)
где — коэффициент теплоотдачи, рассчитанный по формуле (3-13) при определяющей температуре ts; εt — поправка, учитывающая зависимость физических свойств от температуры и рассчитываемая по зависимости:
εt =
где индексы c и s означают, что значения λ и μ выбираются соответственно при температуре стенки tc и температуре насыщения ts.
На поверхности вертикальных пластин и труб интенсивность теплоотдачи, как показывают опытные данные, обычно оказывается более высокой, чем вычисленная по формуле Нуссельта (3-12). Это объясняется тем, что в действительности в этих условиях наблюдается волновое течение пленки конденсата. П. Л. Капица [34] показал, что такой характер стекания ламинарной пленки жидкости является более устойчивым.
Выражение для поправки к формуле Нуссельта, учитывающей развитие волнового течения, по [49] имеет вид:
, (3-15)
где Res — число Рейнольдса конденсатной пленки.
При значениях , так как волновое течение пленки отсутствует. По мере увеличения расхода жидкости в пленке (или числа Res пленки) волнообразование постепенно нарастает и значение ευ увеличивается. Например, при Res = 100 ευ = 1,14; при Res = 400 ευ = 1,20; при Res = 1600 ευ = 1,27.
Число Re для пленки в общем случае определяется соотношением
(3-16)
где G — массовый расход жидкости в пленке, приходящийся на единицу длины поверхности по нормали к направлению течения жидкости, кг/(м · с).
В условиях конденсации пара массовый расход конденсата G в сечении х-h однозначно связан уравнением теплового баланса с тепловым потоком , переданным стенке на участке Oh. Поэтому при конденсации число Re может быть выражено через теплообменные характеристики процесса
(3-17)
С учетом поправки ευ на волновое течение расчетное соотношение для теплоотдачи при конденсации пара на поверхности вертикальных труб и плит имеет вид:
(3-18)
где — коэффициент теплоотдачи, определяемый по формуле (3-12) при отнесении всех физических свойств к температуре насыщения ts; ευ— поправка на волновое течение, определяемая по формуле (3-15); εt— поправка, учитывающая зависимость физических свойств конденсата от температуры (табл. 3.1).
Таблица 3.1
Значение поправки εt для воды
Δt |
р·10-5, Па |
||||
1 |
5 |
10 |
100 |
150 |
|
10 20 50 |
0,985 0,967 0,900 |
0,990 0,982 0,950 |
0,990 0,985 0,960 |
1,01 1,01 1,02 |
1,02 1,03 1,04 |
Уравнение (3-18) хорошо подтверждается многочисленными опытными данными по конденсации паров различных жидкостей на вертикальных пластинах и трубах разной высоты [49].
При большой высоте вертикальной поверхности и значительных температурных напорах расход конденсата может возрасти настолько, что возникает турбулентный режим течения пленки. Специальные исследования [102] показали, что турбулентное течение свободно стекающих жидкостных пленок наступает обычно при значениях числа Re, больших некоторого критического значения: Reкр ≈1600.
Рисунок 3.14 – Характер течения конденсатной пленки (а)
и изменение коэффициента теплоотдачи (б) вдоль вертикальной плиты большой высоты
(при hкр течение в пленке приобретает турбулентный характер)
На рис. 3.14, а показана картина течения конденсатной пленки вдоль вертикальной стенки большой высоты. При некотором значении hкр число Рейнольдса достигает критического значения Reкр. Далее течение конденсата в пленке принимает турбулентный характер. При турбулентном течении локальная интенсивность теплоотдачи растет при увеличении расхода G и числа Re по соотношению [49, 50]:
(3-19)
что объясняется возрастанием интенсивности турбулентного перемешивания жидкости в пленке. Характер изменения теплоотдачи вдоль вертикальной поверхности большой протяженности показан на рис. 3-14, б.
Значения , при которых возникает турбулентный режим течения в пленке, определяются соотношением
(3-20)
которое показывает, что величина зависит лишь от физических свойств конденсата и ускорения свободного падения. Расчетная формула для определения среднего по всей поверхности коэффициента теплоотдачи имеет вид:
(3-21)
Это соотношение справедливо при > . Все теплофизические параметры выбираются при ts.
Приведенные расчетные зависимости справедливы при конденсации чистого насыщенного пара и на чистой поверхности. Поэтому при определении значения коэффициента теплоотдачи по возможности необходимо учитывать обычно имеющие место дополнительные обстоятельства, влияющие на теплоотдачу.