- •Техническое задание 13 вариант 10
- •1 Кинематическая схема машинного агрегата
- •Условия эксплуатации машинного агрегата.
- •Срок службы приводного устройства
- •2.3 Определение силовых и кинематических параметров привода
- •3 Выбор материалов зубчатых передач и определение допускаемых напряжений
- •4 Расчет закрытой цилиндрической передачи
- •5. Расчет и проектирование клиноременной передачи открытого типа
- •6 Нагрузки валов редуктора
- •Проектный расчет валов редуктора.
- •Расчетная схема валов редуктора и проверка подшипников
- •Проверочный расчет подшипников
- •9.1 Быстроходный вал
- •9.2 Тихоходный вал
- •10.5 Конструирование корпуса редуктора /2/
- •10.6 Конструирование элементов открытых передач Ведущий шкив.
- •Ведомый шкив.
- •10.7 Выбор муфты
- •10.8 Смазывание.
- •11 Проверочные расчеты
- •11.1 Проверочный расчет шпонок Выбираем шпонки призматические со скругленными торцами по гост 23360-78.
- •11.2 Уточненный расчет валов
- •Содержание
Ведомый шкив.
Диаметр шкива d1 = 250 мм
Диаметр шкива конструктивный de1 = d1 + 2t = 250 + 2∙3,3 = 256,6 мм
Диаметр ступицы внутренний d = d1 = 30 мм
Диаметр ступицы наружный dст = 1,6d = 1,6∙30 = 48 мм
принимаем dст = 50 мм
Длина ступицы lст = l1 = 45 мм.
10.7 Выбор муфты
Для передачи вращающего момента с ведомого вала редуктора на вал рабочей машины выбираем муфту упругую с торообразной оболочкой ГОСТ 20884-93 с допускаемым передаваемым моментом [T] = 800 Н·м.
Расчетный вращающий момент передаваемый муфтой
Тр = kТ1 = 1,5·412,9 = 619 Н·м < [T]
Условие выполняется
10.8 Смазывание.
Смазка зубчатого зацепления осуществляется путем окунания зубчатой шестерни в масляную ванну. Объем масляной ванны
V = (0,50,8)N = (0,5 0,8)3,58 2,5 л
Рекомендуемое значение вязкости масла при v = 1,12 м/с и контактном напряжении σв=413 МПа =28·10-6 м2/с
По этой величине выбираем масло индустриальное И-Г-А-68
Смазка подшипниковых узлов. Так как надежное смазывание подшипников за счет разбрызгивания масла возможно только при окружной скорости больше 3 м/с, то выбираем пластичную смазку по подшипниковых узлов – смазочным материалом УТ-1.
11 Проверочные расчеты
11.1 Проверочный расчет шпонок Выбираем шпонки призматические со скругленными торцами по гост 23360-78.
Материал шпонок – сталь 45 нормализованная.
Напряжение смятия и условие прочности
где h – высота шпонки;
t1 – глубина паза;
l – длина шпонки
b – ширина шпонки.
Быстроходный вал.
Шпонка на выходном конце вала: 8×7×40.
Материал полумуфты – чугун, допускаемое напряжение смятия [σ]см = 60 МПа.
σсм = 2·85,4·103/30(7-4,0)(40-8) = 59,3 МПа
Тихоходный вал.
Шпонка под колесом 18×11×63. Материал ступицы – сталь, допускаемое напряжение смятия [σ]см = 120 МПа.
σсм = 2·412,9·103/60(11-7,0)(63-18) = 76,4 МПа
Шпонка на выходном конце вала: 14×9×70. Материал ступицы – сталь, допускаемое напряжение смятия [σ]см = 120 МПа.
σсм = 2·412,9·103/45(9-5,5)(70-14) = 93,6 МПа
Во всех случаях условие σсм < [σ]см выполняется, следовательно устойчивая работа шпоночных соединений обеспечена.
11.2 Уточненный расчет валов
Быстроходный вал
Рассмотрим сечение, проходящее под опорой A. Концентрация напряжений обусловлена подшипником посаженным с гарантированным натягом.
Материал вала сталь 45, улучшенная: В = 780 МПа [2c34]
Пределы выносливости:
-
при изгибе -1 0,43В = 0,43780 = 335 МПа;
-
при кручении -1 0,58-1 = 0,58335 = 195 МПа.
Суммарный изгибающий момент
Ми = Мх = 110,9 Н·м
Осевой момент сопротивления
W = πd3/32 = π353/32 = 4,21·103 мм3
Полярный момент сопротивления
Wp = 2W = 2·4,21·103 = 8,42·103 мм3
Амплитуда нормальных напряжений
σv = Mи/W =110,9·103/4,21·103 =26,3 МПа
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
v = m = T1/2Wp = 85,4·103/2·8,42·103 = 5,1 МПа
Коэффициенты:
kσ/σ = 3,5; k/ = 0,6 kσ/σ + 0,4 = 0,6·3,5 + 0,4 = 2,5
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
sσ = σ-1/(kσσv/σ) = 335/3,5·26,3 = 3,6
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
s = -1/(kv/ + m) = 195/(2,50·5,1 + 0,1·5,1) = 14,7
Общий коэффициент запаса прочности
s = sσs/(sσ2 + s2)0,5 = 3,6·14,7/(3,62 + 14,72)0,5 = 3,4 > [s] = 2,5
Тихоходный вал
Рассмотрим сечение, проходящее под опорой D. Концентрация напряжений обусловлена подшипником посаженным с гарантированным натягом.
Суммарный изгибающий момент
Ми = 304,8 Н·м.
Осевой момент сопротивления
W = πd3/32 = π503/32 = 12,3·103 мм3
Полярный момент сопротивления
Wp = 2W = 2·12,3·103 =24,6 мм
Амплитуда нормальных напряжений
σv = Mи/W = 304,8·103/12,3·103 = 24,8 МПа
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
v = m = T2/2Wp =412,9·103/2·24,6·103 = 8,4 МПа
Коэффициенты:
kσ/σ = 4,0; k/ = 0,6 kσ/σ + 0,4 = 0,6·4,0 + 0,4 = 2,8
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
sσ = σ-1/(kσσv/σ) = 335/4,0·24,8 = 3,4
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
s = -1/(kv/ + m) = 195/(2,80·8,4 + 0,1·8,4) = 8,0
Общий коэффициент запаса прочности
s = sσs/(sσ2 + s2)0,5 = 8,0·3,4/(3,42 + 8,02)0,5 = 3,1 > [s] = 2,5
-
Технический уровень редуктор
Условный объем редуктора
V = LBH = 450∙315∙200 = 28∙106 мм3
L = 450 мм – длина редуктора;
В = 315 мм – ширина редуктора;
Н = 200 мм – высота редуктора.
Масса редуктора
m = φρV∙10-9 = 0,42∙7300∙28∙106∙10-9 = 86 кг
где φ = 0,42 – коэффициент заполнения редуктора
ρ = 7300 кг/м3 – плотность чугуна.
Критерий технического уровня редуктора
γ = m/T2 = 86/412,9 = 0,21
При γ > 0,2 технический уровень редуктора считается низким, а редуктор морально устаревшим.
Литература
1. Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин.–М.: Высш. шк., 1991.–432 с.
2. Курсовое проектировании деталей машин. /С.А. Чернавский, К.Н. Боков, И.М. Чернин и др. – М.: Машиностроение, 1988. – 416 с.
3. Чернилевский Д.В. Проектирование деталей машин и механизмов. – М.: Высш. шк. 1980.
4. Леликов О.П. Курсовое проектирование. – М.:Высш.шк.,1990.
5. Дунаев Н.В. Детали машин. Курсовое проектирование. – М.:Высш. шк., 2002.