- •Техническое задание 13 вариант 10
- •1 Кинематическая схема машинного агрегата
- •Условия эксплуатации машинного агрегата.
- •Срок службы приводного устройства
- •2.3 Определение силовых и кинематических параметров привода
- •3 Выбор материалов зубчатых передач и определение допускаемых напряжений
- •4 Расчет закрытой цилиндрической передачи
- •5. Расчет и проектирование клиноременной передачи открытого типа
- •6 Нагрузки валов редуктора
- •Проектный расчет валов редуктора.
- •Расчетная схема валов редуктора и проверка подшипников
- •Проверочный расчет подшипников
- •9.1 Быстроходный вал
- •9.2 Тихоходный вал
- •10.5 Конструирование корпуса редуктора /2/
- •10.6 Конструирование элементов открытых передач Ведущий шкив.
- •Ведомый шкив.
- •10.7 Выбор муфты
- •10.8 Смазывание.
- •11 Проверочные расчеты
- •11.1 Проверочный расчет шпонок Выбираем шпонки призматические со скругленными торцами по гост 23360-78.
- •11.2 Уточненный расчет валов
- •Содержание
-
Расчетная схема валов редуктора и проверка подшипников
Рис. 8.1 – Схема нагружения быстроходного вала
Горизонтальная плоскость. Сумма моментов сил и реакций опор относительно опоры А
mA = 59Ft1–139BX = 0
Отсюда находим реакцию опоры В в плоскости XOZ
BX = 3223·59/139 = 1368 H
Сумма моментов сил и реакций опор относительно опоры В
mВ = 80Ft1–139АX = 0
Отсюда находим реакцию опоры В в плоскости XOZ
АХ = 3223·80/139 = 1855 H
Изгибающие моменты в плоскости XOZ
MX1 =1855·59 =109,4 Н·м
Вертикальная плоскость. Сумма моментов сил и реакций опор относительно опоры А
mA = 59Fr +139BY – Fa1d1/2 – 92Fв = 0
Отсюда находим реакцию опор В в плоскости YOZ
BY = (1205·92 + 632·52,99/2 –1195·59)/139 = 411 H
Сумма моментов сил и реакций опор относительно опоры В
mВ = 231Fв –139АY + 80Fr + Fa1d1/2 = 0
Отсюда находим реакцию опор В в плоскости YOZ
АY = (231·1205+80∙1195+ 632·52,99/2)/139 = 2810 H
Изгибающие моменты в плоскости YOZ
MY =1205·92 = 110,9 Н·м
MY =1205·151 – 2810·59 =16,2 Н·м
MY = 411·80 = 32,9 Н·м
Суммарные реакции опор:
А = (АХ2 + АY2)0,5 = (18552 +28102)0,5 =3367 H
B= (BХ2 + BY2)0,5 = (13682 + 4112)0,5 =1428 H
Схема нагружения тихоходного вала
Рис. 8.2 – Схема нагружения тихоходного вала
Горизонтальная плоскость. Сумма моментов сил и реакций опор относительно опоры С
mС = 60Ft – 240Fм +120DX = 0
Отсюда находим реакцию опоры D в плоскости XOZ
DX = (240·2540 – 60·3223)/120 = 3468 H
Сумма моментов сил и реакций опор относительно опоры D
mD = 60Ft + 120Fм –120CX = 0
Отсюда находим реакцию опоры D в плоскости XOZ
СX = (120·2540 + 60·3223)/120 = 4152 H
Изгибающие моменты в плоскости XOZ
MX1 =4152·60 =249,1 Н·м
MX2 =2540·120 =304,8 Н·м
Вертикальная плоскость. Сумма моментов сил и реакций опор относительно опоры С
mС = 60Fr + Fad2/2 –120DY = 0
Отсюда находим реакцию опоры D в плоскости XOZ
DY = (60·1195+632·267,01/2)/120 =1301 H
Сумма моментов сил и реакций опор относительно опоры D
mD = 60Fr – Fad2/2 + 120CY = 0
Отсюда находим реакцию опоры C в плоскости XOZ
CY = (632·267,01/2 – 60∙1195)/120 =106 H
Изгибающие моменты в плоскости XOZ
MY1 =106·60 = 6,4 Н·м
MY2 =1301·60 = 78,1 Н·м
Суммарные реакции опор:
C = (41522 +1062)0,5 = 4153 H
D = (34682 +13012)0,5 = 3704 H
-
Проверочный расчет подшипников
9.1 Быстроходный вал
Эквивалентная нагрузка
P = (XVFr + YFa)KбКТ
где Х – коэффициент радиальной нагрузки;
V = 1 – вращается внутреннее кольцо;
Fr – радиальная нагрузка;
Y – коэффициент осевой нагрузки;
Kб =1,1 – коэффициент безопасности;
КТ = 1 – температурный коэффициент.
Отношение Fa/Co = 632/13,7103 = 0,046 е = 0,25 [1c. 131]
Проверяем наиболее нагруженный подшипник А.
Отношение Fa/А =632/3367= 0,19 < e, следовательно Х=1,0; Y= 0
Р = (1,0·1·3367+0)1,1·1 = 3704 Н
Требуемая грузоподъемность подшипника
Стр = Р(573ωL/106)1/m,
где m = 3,0 – для шариковых подшипников
Стр = 3704(573·41,9·12500/106)1/3 =24797 Н < C = 25,5 кН
Расчетная долговечность подшипника.
= 106(25,5103 /3704)3/60400 = 13596 часов, > [L]=12500 час