- •Содержание
- •9 Проверочный расчет подшипников
- •Техническое задание 12 (вариант 6)
- •1 Кинематическая схема машинного агрегата
- •Условия эксплуатации машинного агрегата.
- •Срок службы приводного устройства
- •Выбор двигателя, кинематический расчет привода
- •2.1 Определение мощности и частоты вращения двигателя.
- •Определение передаточного числа привода и его ступеней
- •Определение передаточного числа привода и его ступеней
- •2.3 Определение силовых и кинематических параметров привода
- •3 Выбор материалов червячной передач и определение допускаемых напряжений
- •4 Расчет закрытой червячной передачи
- •5 Расчет открытой цепной передачи
- •Нагрузки валов редуктора
- •Разработка чертежа общего вида редуктора.
- •8 Расчетная схема валов редуктора
- •9 Проверочный расчет подшипников
- •9.1 Быстроходный вал
- •9.2 Тихоходный вал
- •10.5 Конструирование корпуса редуктора /2/
- •11 Проверочные расчеты
- •11.1 Проверочный расчет шпонок Выбираем шпонки призматические со скругленными торцами по гост 23360-78.
- •11.2 Проверочный расчет стяжных винтов подшипниковых узлов Стяжные винты рассчитывают на прочность по эквивалентным напряжениям на совместное действие растяжения и кручения /1c.266/
- •11.3 Уточненный расчет валов /2/. Быстроходный вал
11 Проверочные расчеты
11.1 Проверочный расчет шпонок Выбираем шпонки призматические со скругленными торцами по гост 23360-78.
Материал шпонок – сталь 45 нормализованная.
Напряжение смятия и условие прочности
где h – высота шпонки;
t1 – глубина паза;
l – длина шпонки
b – ширина шпонки.
Быстроходный вал.
Шпонка на выходном конце вала: 8×7×30.
Материал шкива – чугун, допускаемое напряжение смятия [σ]см = 60 МПа.
σсм = 2·24,6·103/28(7-4,0)(30-8) = 26,5 МПа
Тихоходный вал.
Шпонка под колесом 18×11×80. Материал ступицы – чугун, допускаемое напряжение смятия [σ]см = 60 МПа.
σсм = 2·388,9·103/60(11-7,0)(80-18) = 52,1 МПа
Шпонка на выходном конце вала: 14×9×63. Материал звездочки – сталь 45, допускаемое напряжение смятия [σ]см = 120 МПа.
σсм = 2·388,9·103/45(9-5,5)(63-14) =100,4 МПа
Во всех случаях условие σсм < [σ]см выполняется, следовательно устойчивая работа шпоночных соединений обеспечена.
11.2 Проверочный расчет стяжных винтов подшипниковых узлов Стяжные винты рассчитывают на прочность по эквивалентным напряжениям на совместное действие растяжения и кручения /1c.266/
Сила приходящаяся на один винт
Fв = 0,5СY = 0,5∙3330 =1665 H
Принимаем коэффициент затяжки Кз = 1,5 – постоянная нагрузка, коэффициент основной нагрузки х=0,3 – для соединения чугунных деталей без прокладки.
Механические характеристики материала винтов: для стали 30 предел прочности σв = 500 МПа, предел текучести σт = 300 МПа; допускаемое напряжение:
[σ] = 0,25σт = 0,25∙300 = 75 МПа.
Расчетная сила затяжки винтов
Fp = [Kз(1 – х) + х]Fв = [1,5(1 – 0,3) + 0,3]1665=2248 H
Определяем площадь опасного сечения винта
А = πdp2/4 = π(d2 – 0,94p)2/4 = π(12 – 0,94∙1,75)2/4 = 84 мм2
Эквивалентное напряжение
σэкв = 1,3Fp/A = 1,3∙2248/84= 34,8 МПа < [σ] = 75 МПа
11.3 Уточненный расчет валов /2/. Быстроходный вал
Быстроходный вал
Рассмотрим сечение, проходящее под опорой В. Концентрация напряжений обусловлена подшипником посаженным с гарантированным натягом.
Материал вала сталь 45, улучшенная: В = 780 МПа [2c34]
Пределы выносливости:
-
при изгибе -1 0,43В = 0,43780 = 335 МПа;
-
при кручении -1 0,58-1 = 0,58335 = 195 МПа.
Суммарный изгибающий момент Ми = 51,1 Н·м
Осевой момент сопротивления
W = πd3/32 = π353/32 = 4,21·103 мм3
Полярный момент сопротивления
Wp = 2W = 2·4,21·103 = 8,42·103 мм3
Амплитуда нормальных напряжений
σv = Mи/W =51,1·103/4,21·103 =12,1 МПа
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
v = m = T1/2Wp = 24,6·103/8,42·103 = 2,9 МПа
Коэффициенты:
kσ/σ = 3,5; k/ = 0,6 kσ/σ + 0,4 = 0,6·3,5 + 0,4 = 2,5
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
sσ = σ-1/(kσσv/σ) = 335/3,5·12,1 = 7,9
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
s = -1/(kv/ + m) = 195/(2,5·2,9 + 0,1·2,9) = 25,9
Общий коэффициент запаса прочности
s = sσs/(sσ2 + s2)0,5 = 7,9·25,9/(7,92 + 25,92)0,5 = 7,5 > [s] = 2,5
Тихоходный вал
Рассмотрим сечение, проходящее под опорой С. Концентрация напряжений обусловлена подшипником посаженным с гарантированным натягом.
Суммарный изгибающий момент
Ми = (122,22 + 211,62)1/2 = 244,4 Н·м.
Осевой момент сопротивления
W = πd3/32 = π503/32 = 12,3·103 мм3
Полярный момент сопротивления
Wp = 2W = 2·12,3·103 =24,6 мм
Амплитуда нормальных напряжений
σv = Mи/W = 244,4·103/12,3·103 = 19,9 МПа
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
v = m = T2/2Wp =388,9·103/2∙24,6·103 = 7,9 МПа
Коэффициенты:
kσ/σ = 4,0; k/ = 0,6 kσ/σ + 0,4 = 0,6·4,0 + 0,4 = 2,8
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
sσ = σ-1/(kσσv/σ) = 335/4,0·19,9 = 4,2
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
s = -1/(kv/ + m) = 195/(2,80·7,9 + 0,1·7,9) = 8,5
Общий коэффициент запаса прочности
s = sσs/(sσ2 + s2)0,5 = 4,2·8,5/(4,22 + 8,52)0,5 = 3,8 > [s] = 2,5
Рассмотрим сечение проходящее под червячным колесом
Концентрация напряжений обусловлена наличием шпоночной канавки
Суммарный изгибающий момент
Ми = (193,32+203,22)1/2 =280,5 Н·м
Момент сопротивления изгибу
Wнетто = πd3/32 – bt1(d-t1)2/2d =
= π603/32 – 18·7.0(60-7,0)2/2·60 = 18,3·103 мм3
Момент сопротивления кручению
Wк нетто = πd3/16 – bt1(d-t1)2/2d =
= π603/16 – 18·7.0(60-7,0)2/2·60 = 39,5·103 мм3
Амплитуда нормальных напряжений
σv = Mи/Wнетто =280,5·103/18,3·103 =15,3 МПа
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений
v = m = T2/2Wк нетто = 388,9·103/2∙39,5·103 = 4,9 МПа
Коэффициенты:
kσ= 1,8; σ =0,79; k = 1,7; =0,67; = 0,1 [2c166]
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
sσ = σ-1/(kσσv/σ) = 335/(1,8·15,3/0,79) = 9,6
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
s = -1/(kv/ + m) = 195/(1,7·4,9/0,67 + 0,1·4,9) =15,1
Общий коэффициент запаса прочности
s = sσs/(sσ2 + s2)0,5 = 9,6·15,1/(15,12 + 9,62)0,5 = 8,1 > [s] = 2,5
11.4 Тепловой расчет редуктора
Температура масла в корпусе редуктора:
= 95 С,
где tв = 18 С – температура окружающего воздуха;
Kt = 17 Вт/м2К – коэффициент теплопередачи;
А = 0,24 м2 – площадь поверхности охлаждения
tм = 18 + 2,457103(1 – 0,84)/170,36 = 82 С.
Условие tм < [tм] выполняется.
-
Технический уровень редуктор
Масса редуктора
m = φρd10,785d22∙10-9 = 9,5∙7300∙50∙0,785∙2002∙10-9 =109 кг
где φ = 9,5 – коэффициент заполнения редуктора /1c.278/.
ρ = 7300 кг/м3 – плотность чугуна.
Критерий технического уровня редуктора
γ = m/T2 =109/389 = 0,28
При γ > 0,2 технический уровень редуктора считается низким, а редуктор морально устаревшим.
Литература
1. Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин.–М.: Высш. шк., 1991.–432 с.
2. Курсовое проектировании деталей машин. /С.А. Чернавский, К.Н. Боков, И.М. Чернин и др. – М.: Машиностроение, 1988. – 416 с.
3. Чернилевский Д.В. Проектирование деталей машин и механизмов. – М.: Высш. шк. 1980.
4. Леликов О.П. Курсовое проектирование. – М.:Высш.шк.,1990.
5. Дунаев Н.В. Детали машин. Курсовое проектирование. – М.:Высш. шк., 2002.
6. Альбом деталей машин.
7. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. Т.1-3 – М.:Машиностроение, 1978.
8. Федоренко В.А., Шошин А.И. Справочник по машиностроительному черчению. – Л.: Машиностроение, 1988.