3.3.3 Перекрытие чердачное

Чердачное перекрытие состоит из следующих слоёв :

1 слой –стяжка цементно-песчаным раствором:

₁=0,01м, ₁=1800кг/м³, λ ₁=0,76 Вт/(м°С)

2 слой – железобетонная пустотная плита :

R=0,16(м°С)/Вт, ₂ =0,22, м

3 слой –пароизоляция - рубероид:

₃ = 600 кг/м³, λ₃=0,17 Вт/(м°С), ₃=0,03м;

4 слой – утеплитель минераловатный URSA:

_у = 17кг/м³, λ_у=0,046 Вт/(м°С), _у=Хм;

α_в = 8,7 Вт/(м²°С) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м·°С), (табл. 7, СНиП 23-02-2003);

α_н= 12 Вт/(м2°С) - коэффициент теплоотдачи наружней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м·°С), (табл. 6, СНиП 23-02-2003);

Первоначально определяем требуемое сопротивление теплопередаче по зависимости (формула 3, СНиП 23-02-2003):

,

R₀^тр = 1*(20+41)/3*8,7 = 2,33 (м^{2 0}С/Вт).

где: t_в- расчетная температура внутреннего воздуха, ⁰С;

t_н- расчетная температура наружного воздуха, ⁰С;

п - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и приведенный в таблице 6 (СНиП 23-02-2003);

t^н - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха t_int и температурой внутренней поверхности _int ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5 (СНиП 23-02-2003);

Определяем приведенное термическое сопротивление R₀^пр из усл. энергосбережения (формула 1, СНиП 23-02-2003):

R₀^пр = a·D_d + b, (м²°С)/Вт,

где D_d - градусо- сутки отопительного периода, Ссут, для конкретного пункта;

а, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным табл. 4, СНиП 23-02-2003, для соответствующих групп зданий.

R₀^пр =0,00045·7441,8+1,9 = 5,24 (м²°С)/Вт.

Т.к. R₀^пр > R₀^тр , найденного из санитарно – гигиенических и комфортных условий, то за расчетное значение принимаем R₀^пр = 5,24(м²°С)/Вт.

Уточняем фактическое сопротивление теплопередаче .

Фактическое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия равно =1/α_в + δ₁/λ₁ +R + δ₃/λ₃ + δ_у/λ_у + δ₅/λ₅ + 1/α_н= R₀^пр, отсюда находим толщину утеплителя:

δ _у = (R₀^пр –(1/α_в + δ₁/λ₁ + δ₃/λ₃ +R + 1/α_н ))*λ_у =

= (5,24-(1/8,7+0,01/0,76+0,016+0,03/0,17+1/12))*0,046 =0,21м.

Принимаем стандартную толщину утеплителя, δ₂=0,21м.

Таким образом, толщина чердачного перекрытия составит: δ_черд.=0,01+0,22+0,03+0,21 =0,47м.

При пересчете, фактическое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия будет равно:

=1/8,7+0,01/0,76+0,16+0,03/0,17+0,21/0,046+1/12=

=5,1 (м²°С)/Вт.

Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей

кон­струкции: К = 1/ =1/5,1=0,19 Вт/(м°С).

3.3.4 Перекрытие над неотапливаемым подвалом

Перекрытие над подвалом состоит из следующих слоёв:

1 слой –железобетонная пустотная плита: ₁=0,22м, R=0,16(м°С)/Вт.

2 слой – 2 слоя рубероида: ₂=600кг/м³, λ ₂=0,17Вт/(м°С), ₂ =0,03м.

3 слой –утеплитель минераловатный URSA: _у = 17 кг/м³, λ_у=0,046 Вт/(м°С), _у=Х, м (определяется расчетом);

4 слой- воздушная прослойка: =0,03 м, Rв=0,16(м°С)/Вт.

5 слой –доски, сосна:₃ = 500 кг/м³, λ₃=0,14 Вт/(м°С), ₃=0,04м;

6 слой –линолеум половинилхлоридный на теплоизолирующей основе:

₄ = 1800 кг/м³, λ₄=0,38 Вт/(м°С), ₄=0,001м;

α_в = 8,7 Вт/(м²°С) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м·°С), (табл. 7, СНиП 23-02-2003);

α_н= 12 Вт/(м2°С) - коэффициент теплоотдачи наружней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м·°С), (табл. 6, СНиП 23-02-2003);

Первоначально определяем требуемое сопротивление теплопередаче по зависимости (формула 3, СНиП 23-02-2003):

,

R₀^тр = 0,6*(20+41)/2*8,7 = 3,5 (м^{2 0}С/Вт).

где: t_в- расчетная температура внутреннего воздуха, ⁰С;

t_н- расчетная температура наружного воздуха, ⁰С;

п - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и приведенный в таблице 6 (СНиП 23-02-2003);

t^н - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха t_int и температурой внутренней поверхности _int ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5 (СНиП 23-02-2003);

Определяем приведенное термическое сопротивление R₀^пр из усл. энергосбережения (формула 1, СНиП 23-02-2003):

R₀^пр = a·D_d + b, (м²°С)/Вт,

где D_d - градусо- сутки отопительного периода, Ссут, для конкретного пункта;

а, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным табл. 4, СНиП 23-02-2003, для соответствующих групп зданий.

R₀^пр =0,00045·7441,8+1,9 = 5,24 (м²°С)/Вт.

Т.к. R₀^пр > R₀^тр , найденного из санитарно – гигиенических и комфортных условий, то за расчетное значение принимаем R₀^пр =5,24.

Уточняем фактическое сопротивление теплопередаче .

Фактическое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия равно =1/α_в + R +δ₂/λ₂ + δ_у/λ_у + δ₄/λ₄ + δ₃/λ₃+Rв+1/α_н= R₀^пр,

отсюда находим толщину утеплителя:

δ_у = (R₀^пр –(1/α_в + R + δ₂/λ₂ +δ₄/λ₄ +δ₃/λ₃ +Rв+ 1/α_н ))*λ_у =

= (5,24-(1/8,7+0,16+0,03/0,17+0,16+0,04/0,14+0,001/0,38+1/12))*0,046 = =0,19м.

Принимаем стандартную толщину утеплителя, δ₂=0,19м.

Таким образом, толщина чердачного перекрытия составит: δ_{пер.подв}=0,22+0,03+0,19+0,03+0,04+0,001=0,511м.

При пересчете, фактическое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия будет равно:

=1/8,7+0,16+0,03/0,17+0,16+0,19/0,046+0,04/0,14+0,001/0,38+1/1=

=5,1 (м²°С)/Вт.

Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей

кон­струкции: К = 1/ =1/5,1=0,195Вт/(м°С).