- •Гидравлический расчет системы водяного тушения пожаров компактными струями.
- •Оглавление.
- •Глава 1. Описание систем водяного пожаротушения и требования к системам водяного пожаротушения 5
- •Глава 2. Системы водяного тушения пожаров
- •Глава 3. Этапы выполнения курсовой работы._____ 34
- •Введение.
- •Глава 1. Описание систем водяного пожаротушения и требования к системам водяного пожаротушения.
- •Глава 2. Системы водяного тушения пожаров компактными струями.
- •2.1. Система водяного пожаротушения
- •2.2. Гидравлический расчёт системы водотушения.
- •2.2.1.Система с линейной магистралью и двумя насосами.
- •2.2.2. Система водяного пожаротушения с кольцевой магистралью.
- •3. Этапы выполнения курсовой работы.
- •Расчетные схемы.
- •Условные обозначения.
- •Перечень вопросов к защите курсовой работы по гидравлическому расчету системы водяного тушения пожаров компактными струями.
- •Список литературы.
- •164500, Г. Северодвинск, ул. Воронина,6.
2.2.2. Система водяного пожаротушения с кольцевой магистралью.
В соответствии с методикой делим кольцевую магистраль на две линейные магистрали "А" и "Б", каждая из которых может обслуживаться любым из двух установленных насосов. На расчетной схеме указывается расход воды на питание одновременно работающих потребителей.
Суммарный расход воды составит: в магистрали "А"
-
на три пожарных клапана - около 50 м3/ч;
-
на систему водораспыления в МКО - около 30 м3/ч;
-
на систему водяного орошения - около 20 м3/ч
Всего: около 100 м3/ч
в магистрали "Б"
-
на три пожарных клапана - около 50 м3/ч;
-
на систему пенотушения - около 35 м3/ч;
-
на систему водяных завес - около 15 м3/ч
Всего: около 100 м3/ч
Гидравлический расчет производится в первую очередь для магистрали "А", как наиболее неблагоприятной в отношении потерь напора. Эта магистраль обеспечивает подачу воды к двум пожарным клапанам, расположенным на палубе бака и к одному на верхнем мостике.
Рис 8. Расчетная схема системы водяного пожаротушения с кольцевой магистралью.
Пожарные клапаны Ду50, рукава прорезиненные диаметром 51мм, длиной 20 м. Напор у пожарных клапанов принимаем равным 28 м вод. с т., согласно табл.1. Расход воды через ствол со спрыском диаметром 16 мм, в соответствии с табл.2 будет равен 16,2 м3/ч. Кроме того, по магистрали "А" обеспечивается питание потребителей в количестве, указанном выше.
Принимаем два одинаковых насоса НЦВ 100/80 производительностью 100 м3/ч каждый при напоре 80 м вод.ст.
Оба насоса подают воду в перемычку, через которую питаются носовая и кормовая части кольцевой магистрали. Считаем, что питание носовой части осуществляется насосом №1. При соответствующем открытии клапанов воду можно направить по обеим ветвям полукольца, т.е. по каждой ветви направить половину количества воды, подаваемого насосом. Все количество воды южно направить также только по одной ветви. В этом случае скорость воды в магистрали будет больше и, следовательно, потери напора в ней будут больше. Гидравлический расчет производится для этого неблагоприятного в отношении потерь напора случая.
Таблица 5. Вспомогательный бланк к расчету системы водотушения с кольцевой магистралью.
Группа сопротивлений |
|
I-II |
|
П-Ш |
III-IV |
II-VII |
|||
Участок сопротивлений |
1-2 |
2-3 |
3-4 |
4-5 |
5-6 |
6-7 |
7-8. |
8-9 |
10-5 |
Концевой пожарный клапан |
2,7 |
_ |
_ |
- |
- |
- |
- |
- |
2,7 |
Клапан запорный проходкой |
- |
4,60 |
4,60 |
4,60 |
2x4,70= 5,4 |
- |
- |
5,0 |
4,50 |
Клапан невозвратно-запорный проходной |
|
. |
. |
. |
|
|
|
5,0 |
|
Колено под углом 90° |
0,23 |
2x0,23=0,46 |
0,23 |
0,23 |
- |
- |
- |
3x0,23=0,69 |
2x0,23 =0,46 |
Постепенное сужение |
0,27 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Тройник на проходе |
- |
- |
- |
- |
0,20 |
0,95 |
- |
0,2 |
- |
Тройник на повороте |
- |
1,80 |
1,80 |
- |
1,80 |
- |
1,80 |
- |
2,5 |
Тройник при делении потока |
1,45 |
- |
- |
2,47 |
- |
- |
- |
- |
- |
Суммарный коэффициент местных сопротивлений |
4,65 |
6,86 |
6.63 |
7,30 |
11,4 |
0,95 |
1,80 |
10,71 |
10,15 |
Расчетная магистраль представляется линией I-II-III-IV.Действующим является ответвление II-VII. Диаметры участков трубопроводов di, средние скорости течения воды Vi, определяются в том же порядке, что и в примере для системы водотушения с линейной магистралью. Температуру воды принимаем равной 20°С, плотность воды 1000 кг/м3, коэффициент кинематической вязкости будет равен 1,032•10-6 м2/с. Так как в соответствии с ОСТ 5.5144-73 в напорной части системы использованы стальные бесшовные оцинкованные трубы, то принимаем величину абсолютной геометрической шероховатости к = 0,15мм.
Из произведенного расчета следует, что минимальный напор у пожарных клапанов 28 м вод.ст. будет обеспечен, так как узловой напор в точке IV, т.е. у насоса составляет 65 м вод.ст. Действительная производительность и потери напора в магистрали определятся рабочей точкой системы, полученной на совмещенном графике характеристик трубопровода и насоса. График должен быть построен в соответствии с методикой, изложенной в [1.1]. Гидравлический расчет ответвления II-VII показал, что узел II является неуравновешенным. Для уравновешивания узла II в ответвлении нужно установить дроссельную диаграмму. Гидравлический расчет магистрали "Б" производится в том же порядке, что и расчет магистрали "А".
Диаметры труб для нерассчитываемых частей трубопровода назначаются, исходя из расхода воды по участкам и допустимых скоростей движения. При этом необходимо стремиться к максимальной унификации диаметров труб.