5. Охарактеризуйте складові коефіцієнта витрат металу із сталерозливного ковша

(8.22)

где ξ_вх - коэффициент потерь напора на входе в канал;

ξ_мс - коэффициент потерь напора на местные сопротивления;

ξ_тр - коэффициент потерь напора на трение;

ξ_тор - коэффициент потерь напора при торможении стопором или шибером.

коэффициент потерь напора при торможении струи определяется отношением открытой площади сечения отверстия на

стыке неподвижной и подвижной плит w1 к площади сечения канала коллектора на выходе w2

6. Охарактеризуйте можливі механізми руйнування вогнетривів

Футеровка промковша работает в чрезвычайно сложных условиях, поскольку ее рабочий слой непрерывно контактирует с жидкой сталью в течение 10-25 часов и более. После окончания разливки футеровка охлаждается вместе с остатком металла, который затем удаляется из промковша. Соответственно многократно используемая часть футеровки подвергается дополнительным нагрузкам, связанным с циклическим изменением температуры и механическими воздействиями (при удалении остатка).

Следовательно промежуточный ковш, как емкость, вмещающую жидкую сталь, необходимо футеровать определенными видами огнеупоров, учитывающими специфику их эксплуатации.

Основными зонами повышенного износа рабочего слоя футеровки промковша являются зона шлакового пояса и днище в области падения струи из сталеразливочного ковша.

Износ рабочего слоя футеровки промковша в шлаковом поясе, как правило, обусловливается агрессивностью покровной теплоизолирующей смеси по отношению магнезитовому торкрет-слою.

В настоящее время в зарубежной и отечественной практике широко применяется высокоэффективное теплоизолирующее покрытие на основе золы рисовой шелухи, содержащее свыше 90% SiO₂. Это обеспечивает стабильность разливки стали длинными сериями при минимальном износе футеровки промковша в зоне шлакового пояса.

7. Як експериментально та аналітично визначається глибина рідкої лунки безперервної заготовки?

Длина зоны вторичного охлаждения вместе с рабочей длиной кристаллизатора не должны быть меньше протяженности жидкой фазы в слитке L, которая определяется зависимостью:

L = _зат V, м (6.10)

где _зат - время полного затвердевания заготовки, мин;

V - скорость разливки, м/мин.

_зат = 0,25 а² /К² (6.11)

где а - толщина заготовки, м.

L = 0,25  а²  V /К² (6.12)

Длина жидкой фазы, например, для сляба толщиной 300 мм при скорости разливки 1,0-1,3 м/мин составляет 30-35 м. Длина жидкой фазы в заготовке кипящей стали при одних и тех же условиях на 4-8% больше, чем в заготовке спокойной стали.

Экспериментально установлено, что глубина жидкой лунки пропор­циональна скорости вытягивания слитка.

Глубина лунки в слитке кипящей стали на 4—8% больше, чем в слитке спокойной стали. Многочисленными экспериментами были по­лучены данные, позволившие построить номограмму (рис. 229), по ко­торой можно примерно определять глубину жидкой лунки в зависимости от скорости вытягивания слитка и его сечения.