5.4. Подбор арматуры подошвы

Рис 5. Схема к подбору арматуры подошвы фундамента.

Подбор арматуры в направлении длинной стороны подошвы.

Сечение I-I ().

;

;

.

Сечение II-II ().

;

;

.

Принимаем в направлении длинной стороны 13 Ø12 A-III () с шагом 200 мм ( крайние стержни 150 мм).

Подбор арматуры в направлении короткой стороны.

Расчет ве­дем по среднему давлению по подошве р_т = 154,4 кПа. Учитываем, что стержни этого направления будут во втором (верхнем) ряду, поэтому рабо­чая высота . Полагаем, что диаметр стержней вдоль короткой стороны тоже будет не более 12 мм.

Сечение I’-I’ по грани второй ступени ().

,

.

Сечение II’-II’ по грани второй ступени ().

,

.

Наибольший шаг стержней не должен превышать 200 мм. Тогда прини­маем вдоль короткой стороны фундамента 14 Ø12 A-III (), шаг 200 мм.

5.5. Расчет подколонника и его стаканной части

При толщине стенок стакана поверху и эксцентриситетестенки стакана необходимо армировать про­дольной и поперечной арматурой по расчету.

Подбор продольной арматуры. Продольная арматура подбирается на внецентренное сжатие в сечениях IV— IV и V—V.

Рис 6. Схема к расчёту подколонника фундамента.

Сечение III— III стакана приводим к эквивалентному двутавровому:

;

;

;

.

Армирование подколонника принимаем симмет­ричным; .

Усилия в сечении III— III:

М = -31,1 – 15,9·0,65 – 26,8 = -68,24 кН·м;

N = 940,6 + 59,56 + 1,3·1,1·0,65·25·1,1·0,95 = 1024,4 кН;

е₀ = М / N = 68,24 / 1024,4 = 0,067 м.

Проверяем положение нулевой линии

- нейтральная линия проходит в полке, поэтому арматуру подбираем как для прямоугольного сечения шириной и рабочей высотой.

Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести растянутой арматуры

.

Вспомогательные коэффициенты:

;

;

.

Требуемая площадь сечения симметричной арматуры

т.е. по расчету продольная арматура не требуется, но по конструктивным требованиям ее количество должно быть не менее 0,05% площади попереч­ного сечения подколонника

Принимаем по 5Ø14 А-III () у граней подколонника, перпендикулярных плоскости изгиба. У смежных граней, параллельных плоскости изгиба, принимаем стержни минимально допустимого диаметра с шагом не более 400 мм, т.е. по 3Ø10 А-III.

В сечении IV-IV усилия незначительно больше, чем в сечении III-III, поэтому арматуру оставляем без изменений.

Подбор поперечной арматуры стакана.

Стенки стакана армируют также горизонтальными плоскими сетками. Стержни сеток Ø > 8 мм распо­лагаются у наружных и внутренних граней стакана; шаг сеток 100...200 мм. Обычно задаются расположением сеток по высоте стакана, а диа­метр стержней определяют расчетом.

Расчет производится в зависимости от величины эксцентриситет продольной силы, причем усилия М и N принимаются в уровне нижнего торца колонны.

комбинация М_тin

М = -57,2 – 15,6·0,6 – 26,8 = -93,4 кН·м;

N = 777,3 + 59,56 + 1,3·1,1·0,6·25·1,1·0,95 = 859,3 кН;

е₀ = М / N = 93,4 / 859,3 = 0,119 м;

комбинация N_таx

М = -31,1 – 15,9·0,6 – 24,37 = -65 кН·м;

N = 940,6 + 59,56 + 1,3·1,1·0,6·25·1,1·0,95 = 1022,6 кН;

е₀ = М / N = 65 / 1022,6 = 0,162 м.

т.е. расчетной является комбинация .

Принимаем сетки из арматуры класса А-I () с шагом 150 мм; верхняя сетка устанавливается на расстоянии 50 мм от верха стака­на.

При h_с/ 6 = 700 / 6 = 117 мм < е₀ =119 мм < h_с / 2 = 700 / 2 = 350 мм рассматривается наклонное сечение, проходящее через т. поворота ко­лонны, т.е. момент от всех усилий относительно т.должен быть воспринят поперечной арматурой стакана. Требуемая площадь сечения арматуры одного уровня для этого случая:

,

где - расстояние от отм. ± 0.00 до торца колонны;

- усилие от колонны на уровне верха стакана;

- сумма расстояний от каждого ряда сеток до нижнего торца колонны.

Конструктивно принимаем 4 стержня в сетке Ø 8 А-I ().

Список использованных источников.

1. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции/ Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 88с.;

2. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без предварительного напряжения арматуры ( к СНиП 2.03.01-84)/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 192с.;

3. Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Ч. I/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. – 192с.;

4. Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов ( к СНиП 2.03.01-84). Ч. II/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. – 144с.;

5. Бородачёв Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. Пособие для вузов – М.: Стройиздат, 1995. – 211с.

6. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. – М.: Стройиздат, 1985.

7. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия/ Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. – 36с.

8. Улицкий И.И. Железобетонные конструкции (расчёт и проектирование). Изд. Третье, переработанное и дополненное. Киев, «Будiвельник», 1972. – 992с.

9. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений/ Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1985. - 40 с.

57

Лист