- •Московский государственный университет путей сообщшения
- •Введение
- •1. Определение токов в обмотках трансформатора
- •2. Выбор электромагнитных нагрузок –магнитной индукции и плотности тока.
- •4. Определение числа витков обмоток
- •5. Определение сечения и диаметра проводов обмоток.
- •6. Определение площади окна, необходимой для размещения обмоток трансформатора.
- •7. Укладка обмоток на стержне и проверка размещения их в окне сердечника.
- •8.Определение средней длины витка обмоток.
- •14. Сопротивление обмоток и падение напряжения в них.
- •Б. Индуктивные сопротивления обмоток и индуктивные падения напряжения.
- •15. Изменение напряжения при нагрузке.
- •16. Коэффициент полезного действия.
- •17. Проверка трансформатора на нагрев.
- •18. Сводные данные расчета.
1. Определение токов в обмотках трансформатора
А. Определение токов во вторичных обмотках I2 = S2 / U2 = 40/48 = 0,833 (А) I3 = S3 / U3 = 65/36 = 1,805 (А)
Б. Определение тока в первичной обмотке І1 = P11 / (U1ηcosφ1 ) (А), где P11 –активная суммарная мощность вторичных обмоток трансформатора, она равна: P11= S2cosφ2 + S3cosφ3=40*0,95+65*0,9 =96,5 (ВТ) η -к. п. д. трансформатора, величина его определяется в результате расчёта. Здесь принимается предварительная величина, которая взята из таблицы 1 , с учётом S11=S2 + S3= 40+65 =105 (ВА) -сумма полных мощностей всех вторичных обмоток. Исходя из того, что S11=100 ВА, то η = 0,8 ÷ 0,9. Примем что η = 0,86; cosφ1 –коэффициент мощности первичной обмотки: cosφ1= I1а / I1 = I1а / √(I1а 2 + I1р2 ), где I1а , I1р. – активная и реактивная составляющие тока первичной обмотки.
Для расчета I1р. требуется взять предварительную величину намагничивающего тока Iоμ, которая для маломощных трансформаторов при частоте ƒ=50 Гц берётся в пределах 35 ÷ 50 % от I1а при активной нагрузке и несколько меньшей при активно-индуктивной.
I1а ≈ (S2cosφ2 + S3cosφ3 )/ (U1η) = (40*0,95+65*0,9)/(220*0,86)=0,510 (А),
cosφ2=0.95 → sinφ2 = 0,31
cosφ3 = 0.9 → sinφ3 =0,44 Примем, что Iоμ = 0,37* I1а = 0,37*0,510= 0.188 (А) I1р= Iоμ+( S2 sinφ2+S3 sinφ3)/(U1η)=0.188 + (40*0,31+65*0,44)/ (0,86*220)=0,404(А), cosφ1 = I1a/ ( √I21a+I21p)=0,51/0,648=0,79
I1= P11/(√ U1η cosφ1) = 96,5/149,468=0,65 (А).
2. Выбор электромагнитных нагрузок –магнитной индукции и плотности тока.
А. Выбор магнитной индукции.
В броневых трансформаторах с уширенным ярмом при частоте 50 (Гц) индукция в сердечнике может быть взята примерно равной Вс≈1,3 ÷ 1,1 (Тл). Примем предварительную величину магнитной индукции Вс' = 1,3 (Тл).
Б. Выбор плотности тока.
При частоте 50 Гц для трансформаторов с броневым пластинчатым сердечником типа ШУ мощностью от 100 до 300 ВА значение плотности тока можно принять j' =3,5 (а/мм2).
3. Определение основных размеров сердечника.
А. Определение главных размеров сердечника.
Используем основное уравнение:
kс -коэффициент заполнения сечения сердечника сталью
kок -коэффициент заполнения окна
Qс -геометрическое сечение стержня
Qок -площадь окна сечения
kок =0.3
Толщина пластин 0,2 (мм), вид без специальной изоляции (сталь марки Э41).
kс =0,95
S1 = I1 U1 = 0,65* 220= 143 (ВА)
Qс Qок =(143 *100)/(2,22*50*1,3*3,5*0,95*0,3)=133,33 ( )
Б. Определение основных размеров сердечника.
Qс Qок =130 (), по данным таблицы приложения 2 выбираем сердечник марки ШУ30x45. Из этой же таблицы берем основные размеры сердечника:
а =30 (мм), b =45 (мм), с =25 (мм), h =53 (мм), hя=19 (мм) . Геометрическое сечение стержня: Qс= 13.5 (см2). Площадь окна сердечника: Qок= 13,25 (см2).
h
hя с аb