- •А. П. Маругин
- •140400.62 - «Электропривод и автоматика » (эгп)
- •Введение
- •1. Классификация автономных инверторов
- •2. Однофазный мостовой инвертор напряжения
- •2.1. Расчет инвертора напряжения
- •Параметры инвертора.
- •2.2. Расчет схемы управления инвертором
- •2.2.1. Расчет оконечных усилителей.
- •Параметры магнитопроводов.
- •2.2.2. Расчет задающего генератора.
- •3. Транзисторные инверторы напряжения
- •3.1. Двухтактные инверторы и преобразователи
- •3.2. Схема мостового инвертора напряжения
- •3.3. Линейные процессы в силовой цепи преобразователя напряжения
- •3.4. Расчет двухтактного преобразователя напряжения
- •Параметры инвертора.
- •4. Импульсный преобразователь постоянного напряжения
- •4.1. Преобразователь для регулируемого электропривода
- •4.2. Расчет импульсного преобразователя
- •Параметры инвертора.
- •Приложение
- •Igbt (биполярные с изолированным затвором).
- •Геометрические и эффективные параметры кольцевых сердечников.
- •Коэффициент начальной индуктивности марганец-цинковых сердечников
- •140400.62 - «Электропривод и автоматика »
- •620144, Г. Екатеринбург, Куйбышева, 30
4. Импульсный преобразователь постоянного напряжения
4.1. Преобразователь для регулируемого электропривода
Регулирование среднего значения напряжения на нагрузке путем периодического подключения и отключения источника постоянного напряжения называется импульсным регулированием. В качестве силовых ключей в таких устройствах используются тиристоры. В общем случае устройство импульсного регулирования содержит источник постоянного напряжения, тиристор и нагрузку, включенные последовательно, а также устройство принудительного запирания тиристора и схему управления. Среднее значение напряжения на нагрузке определяется соотношением времени включенного и выключенного состояния тиристорного ключа. Поэтому устройство импульсного регулирования называют широтно-импульсным преобразованием (ШИП).
Для пояснения принципа работы широтно-импульсного прерывания тока (рис. 4.1) показана простейшая схема подобного устройства, часто называемая статическим ключом постоянного тока. Тиристор VS1 является основным, а VS2 - коммутирующим. Отпирающие импульсы тиристора VS1, вырабатываемые системой управления, следует с постоянным периодом, а фаза отпирающих импульсов на VS2, относительно импульсов на управляющем электроде VS1 может регулироваться.
При отпирании основного тиристора, напряжение источника постоянного напряжения (источника питания) прикладывается к нагрузке, а левая обкладка коммутирующего конденсатора Ск оказывается соединенной с минусовым зажимом источника питания. Через резистор R1 конденсатор заряжается с полярностью напряжения, указанной на схеме. При включении тиристора VS2 заряженный конденсатор подключается между анодом и катодом тиристора VS1 и запирает его, так как полярность напряжения на конденсаторе является обратной по отношению к тиристору VS1. После запирания VS1 конденсатор перезаряжается, подготавливая условия для запирания вспомогательного тиристора в момент очередного включения тиристора VS1.
Существует большое число схем силовых ключей постоянного тока, различающие, в основном, схемами коммутации. Для коммутации токов в десятки и сотни ампер применяют транзисторы большой мощности биполярные, полевые и IGBT. Детальный анализ процессов в этих схемах дан в литературе [1]. Ниже приводится описание принципа работы и элементов расчета прерыванием постоянного тока с помощью тиристора для регулирования среднего значения постоянного напряжения на индуктивной нагрузке с автотрансформаторной схемой заряда коммутирующего конденсатора. Принципиальная электрическая схема устройства приведена на рис. 4.2. В качестве нагрузки здесь может быть электродвигатель постоянного тока.
Рис.4.1. Тиристорный ключ постоянного тока: а– схема,б,в– эпюры
Данная схема широтно-импульсного преобразователя (рис. 4.2) применяется для регулирования частоты вращения якоря двигателя постоянного тока и имеет следующие обозначения: VS1 – рабочий тиристор, VS2 – вспомогательный тиристор, VD1 – oбратный диод, проводящий ток индуктивной нагрузки при выключении рабочего тиристора, T – коммутирующий автотрансформатор.
Тиристор VS1 при отпирании питает нагрузку от источника постоянного тока Ud. Ток нагрузки, проходя через часть витков W1 автотрансформатора T, вызывает появление ЭДС самоиндукции на обмотке W1+W2, причем это напряжение, являющееся прямым по отношению к диоду VD2, заряжает коммутирующий конденсатор Ск с полярностью, указанной на схеме
. Этот заряд держится до момента подачи отпирающего импульса на вспомогательный тиристор VS2. Тиристор VS2, открываясь, подключает заряженный конденсатор между анодом и катодом рабочего тиристора VS1, в результате последний запирается, отключая напряжение источника питания от нагрузки. Ток индуктивной нагрузки прерваться не может, но начинает протекать через «обратный» диод VD1.
Рис.4.2. Схема широтно-импульсного преобразователя
Существенным достоинством данной схемы является надежность коммутации при включении в работу, так как коммутирующий конденсатор всегда будет заряжаться при отпирании рабочего тиристора и нарастании тока нагрузки через первичную обмотку автотрансформатора. На рис. 4.3 показаны эпюры напряжений и токов, поясняющие работу схемы.
Минимальная ширина импульсов напряжения на нагрузке не может быть меньше времени, необходимого для зарядки конденсатора Cк, которое определяется величиной индуктивности обмоток автотрансформатора L1 и L2 и емкостью Ск
Частоту повторения циклов работы прерывания, питающего достаточно мощную нагрузку, точно выбирают в пределах 100...400 Гц. При более высоких частотах магнитопроводы электрических машин, являющихся нагрузкой, начинают прерываться из-за растущих потерь на вихревые токи.
Рекомендуемое оптимальное значение коэффициента трансформации W1/W2 равно 1:7, обеспечивает достаточное время восстановления запирающих свойств рабочего тиристора VS2 при первых, после первого включения, циклов работы.
При выходном напряжении, равном 80 % от напряжения источника питания Ud, максимальная частота повторения циклов работы устройства равна откуда может быть найдено значение индуктивности(гдеC – в микрофарадах). Отношение чисел витков W1 и W2 равно
откуда
,
где L1 – индуктивность первичной обмотки.
Сечение магнитопровода автотрансформатора может быть определено из следующего приближенного соотношения:
уравнения Sст = Р/50 или
где Sст – площадь сечения сердечника, см2; L2– индуктивность, мкГн.
Число витков W2= 1,1L2/ Sст
После определения чисел витков и сечения магнитопровода необходимо проверить величину максимальной индукции в сердечнике автотрансформатора
Расчетное значение индукции должно быть меньше индукции насыщения используемого материала магнитопровода. Максимальное среднее значение тока обратного диода VD1, шунтирующего нагрузку, составляет, ориентировочно, четверть максимального значения тока нагрузки.
Среднее значение тока через вспомогательный тиристор VS1, отсекающий диод VD2 и вторичную обмотку W2, определяется выражением:
Действующее значение тока в первичной обмотке W2 можно принять равным половине максимального тока нагрузки.
Амплитудное значение прямого и обратного напряжения на тиристорах VS1 и VS2, а также обратного напряжения на диоде VD1 и напряжения на коммутирующем конденсаторе Ск определяется следующим выражением:
Амплитудное значение обратного напряжения на отсекающем диоде VD2
Время, предоставляемое рабочему тиристору VS2 для восстановления запирающих свойств,
Это выражение служит для предварительного выбора емкости коммутирующего конденсатора Ск.
Время, предоставляемое для восстановления вспомогательного тиристора VS1