3.3.2.1 Расчет площади основного изделия «корпус воздуховода подачи nf1.1.1.1.0.0.1» в плоскости разъема формы

3.3.2.2 Расчет площади литниковой системы в плоскости разъема формы

Площадь литниковой системы в плоскости разъема формы будет равна:

3.3.2.3 Расчет усилия смыкания и объема впрыска.

Выбор термопластавтомата

Усилие смыкания определим по формуле [4,с.17]:

где – давление в форме, усредненное по площади отливки [2, с.250];

N_ф = 2 – гнездность формы.

Объем отливки будет равен [6, с.281]:

,

где G_изд=245 г – масса изделия;G_л=22,8 г – масса литниковой системы;

N_ф=2 – гнездность формы;

ρ=0,794 г/см³ – плотность расплава при температуре литья Т_л =190°С [6, с.28].

Марку термопластавтомата выбираем по найденному усилию смыкания формы и объему отливки: .

Выбираем литьевую машину D3138-2000 фирмыMannenesmanDemag[15, с.23] . Технические характеристики этой литьевой машины:

Усилие смыкания ;

Объем отливки ;

Удельное давление ;

Объемная скорость ;

Таблица 3.3 – Выбор марки термопластавтомата

Наименование изделия	Gизд, г	n	Gл, г	Fизд, мм2	Fл, мм2	Vотл, см3	Ncм, кН	Аппарат
Крышка воздуховода возврата NF 1.1.1.2.0.02	186	2	22,6	63848	5200	409	6645	Модель D3140-4000 фирмаMannenesmanDemag(Германия)
Корпус воздуховода возврата NF 1.1.1.2.0.01	304	2	20,7	64685	5200	652	6728
Крышка воздуховода подачи NF 1.1.1.1.0.02	98	2	21,1	34512	4800	225	3691	Модель D3136-1000 фирмаMannenesmanDemag(Германия)
Корпус воздуховода подачи NF 1.1.1.1.0.01	245	2	22,8	42840	4800	645	4524	Модель D3138-2000 фирмаMannenesmanDemag(Германия)
Корзина МКЛ 3.0.0.0.14	610	1	11,2	132600	200	644	6640	Модель D3140-4000 фирмаMannenesmanDemag(Германия)
Корзина верхняя ПР 9.0.0.0.0.01	1500	1	11,8	190000	150	1566	9507
Корзина нижняя ПР 9.0.0.0.0.05	1200	1	12,6	133000	180	1257	6659
Основание NF1.7.0.0.0.01	860	1	14,2	132561	160	906	6636
Основание NF1.6.0.0.0.01	690	1	13,8	131666	200	729	6593
Кожух ХК 250.00.000.02	800	1	9,8	205800	150	839	9676,4

3.3.2.4 Расчет основных параметров литниковой системы

Расчетный участок 1

Центральный конический (стержневой) канал

Радиус минимальный ;

Радиус максимальный ;

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на первом участке [1, с.202]:

,

Показатель степени nможет быть найден из расчетной номограммы по средней линии для области, соответствующей методу переработки. Для этого, взяв 2 точки на средней линии этой области, по скорости сдвига и напряжению сдвига, соответствующих этим точкам, производят расчет по уравнению [1,с.41]:

, (3.5)

где координаты точки А – ,

координаты точки В – ,

В отличие от сбалансированной системы объемная скорость течения на отдельных участках непостоянная, поэтому объемный расход в каждой расчетной ветви равен [7, с.179]:

,

где – объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф =2– гнездность формы.

Находим напряжение сдвига [7, с.168]:

,

где К=4,3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 5 области переработки [2, с.196].

Потери давления будут равны [7, с.173]:

,

где m₁ =0 – входной коэффициент (на данном участке имеется один канал, и расплав из канала мундштука в него входит без резкого изменения скорости);

–средний радиус канала.

Расчетный участок 2

Разводящий прямоугольный канал

Глубина прямоугольной части канала h₂= 7 мм;

Ширина канала b₂=13 мм;

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на втором участке [7, с.173]:

,

где – объемный расход в расчетной ветви;

–объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф =2– гнездность формы [7, с.179].

Находим напряжение сдвига [7, с.168]:

,

где К=4.3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 5 области переработки [2, с.196].

Потери давления будут равны [11, с.173]:

где – входной коэффициент [2, с.202] (на данном участке имеется поворот от предыдущего канала)

Расчетный участок 3

Прямоугольный канал канал

Глубина прямоугольной части канала h₂= 7 мм;

Ширина канала b₂=6 мм;

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на втором участке [7, с.173]:

,

где – объемный расход в расчетной ветви

–объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф = 2 – гнездность формы

Находим напряжение сдвига [2, с.196]:

,

где К=4.3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 5 области переработки [2, с.196].

Потери давления будут равны [2, с.202]:

,

Суммарный перепад давления в литниковой системе: