- •3.3 Расчет технологических параметров
- •3.3.1 Расчет технологических параметров для кожуха хк-250-00.000.02
- •3.3.1.1 Определение температуры расплава
- •3.3.1.4 Расчет основных параметров литниковой системы
- •3.3.1.5 Определение температуры расплава после впрыска и сжатия расплава полимера
- •3.3.1.6 Время выдержки под давлением
- •3.3.1.7 Определение времени выдержки при охлаждении
- •3.3.2.1 Расчет площади основного изделия «корпус воздуховода подачи nf1.1.1.1.0.0.1» в плоскости разъема формы
- •3.3.2.2 Расчет площади литниковой системы в плоскости разъема формы
- •3.3.2.4 Расчет основных параметров литниковой системы
- •3.3.2.5 Определение температуры расплава
- •3.3.2.6 Определение температуры расплава после впрыска и сжатия расплава полимера
- •3.3.2.7 Определение времени выдержки под давлением
- •3.3.2.8 Определение времени выдержки при охлаждении
- •3.4 Выбор и расчет основного и вспомогательного оборудования
- •3.4.1.1 Определение типа производства
- •3.4.1.2 Определение основного времени
- •3.4.1.3 Определение вспомогательного неперекрываемого времени
- •3.4.1.4 Определение нормы штучного времени
- •3.4.1.5 Определения времени, необходимого на выполнение годовой программы
Содержание
ВВЕДЕНИЕ………………………………………………………………...
1.ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДА
ПРОИЗВОДСТВА …………………..…………...………………………..
2. ТЕХН0ЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ………………………………………..
2.1 Теоретические основы процесса
2.1.1 Химические и физико-химические основы………………………….
2.1.2 Технологические основы…………………………………………….
2.2 Характеристика сырья, полуфабрикатов, вспомогательных
материалов и энергетических средств…………………………………….
2.3 Характеристика готовой продукции и отходов производства……
2.4 Разработка блок схемы производства………………………….……
2.5 Материальный расчет производства…………………………………
2.6 Описание аппаратурно-технологической схемы производства……
2.7 Технологическая документация процесса…………………………..
2.8 Выбор и расчет количества основного и вспомогательного
оборудования….………..…………………………………………...……
2.9. Механический расчет…………………..……………………………..
2.10. Тепловой расчет………………………………………………………
3 СТАНДАРТИЗАЦИЯ...…………………………………………………
4 ЗАКЛЮЧЕНИЕ ПО ПРОЕКТУ……………………………………..
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ…………………….
ПРИЛОЖЕНИЕ…………………………………………………………
2.5 МАТРИАЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ПРОИЗВОДСТВА
В основу материальных расчетов производств переработки термопластичных полимеров методом литья под давлением положены предельно-допустимые нормы расхода сырья, технологических потерь и отходов.
Норма расхода сырья в промышленности переработки пластических масс рассчитывается по формуле [3, с.17]:
Нр = Рд Кр (2.7)
где Кр = Кi – коэффициент расхода сырья без учета использования технологических отходов. К1 – коэффициент, характеризующий безвозвратные потери на выгорание и механическую обработку; К2 – возвратные отходы; К3 – безвозвратные отходы при подготовке сырья; К4 – безвозвратные отходы в процессе литья под давлением; К5 – безвозвратные потери при сушке сырья.
Однако этот коэффициент расхода сырья не учитывает потерь сырья при транспортировке, расфасовке и хранении. Поэтому с учетом потерь сырья при транспортировке, расфасовке и хранении К6 норма расхода сырья рассчитывается по формуле [4, с.4]:
Нр = Рд Кр, (2.8)
где Кр = Кр + К6
При использовании возвратных отходов коэффициент расхода материала определяется по формуле [3,с. 20]:
(2.9)
где а – количество использованных возвратных отходов, % (100%).
С учетом использования возвратных отходов норма расхода материала равна [4, с.11]:
Нр = Рд (Кр +К6 –) (2.10)
Масса готовой продукции, выпускаемой за год, определяется по формуле [4, с.13]:
Gс = Рд ·П ∙ 10-6 (2.11)
где Рд – масса отливаемой детали, г; П – план выпуска деталей за год.
Расход сырья за год равен [3, с.20]:
Gс = Нр ·П ∙10-6 (2.12)
Расчет производился в ручную. Данные результатов материального расчета сведены в таблицы 2.4.
Таблица 2.4 - Материальный расчет изготовления детали литьем под давлением
Наименование детали |
Гр. Сложности |
P,г
|
Коэффициенты потерь материала |
Kp
|
Kp+K6
|
Kp`
|
Hp`
| |||||||
K1 |
K2 |
K3 |
K4 | |||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 | ||||
ПЭ2НТ22-12 | ||||||||||||||
Крышка воздуховода возврата |
2 |
186 |
0,006 |
0,017 |
0,0003 |
0,012 |
1,035 |
1,037 |
1,020 |
189,720 | ||||
Корпус воздуховода возврата |
5 |
304 |
0,006 |
0,023 |
0,0003 |
0,015 |
1,044 |
1,046 |
1,023 |
310,992 | ||||
Крышка воздуховода подачи |
2 |
98 |
0,006 |
0,020 |
0,0004 |
0,013 |
1,039 |
1,041 |
1,021 |
100,058 | ||||
Корпус воздуховода подачи |
5 |
245 |
0,006 |
0,023 |
0,0003 |
0,015 |
1,044 |
1,046 |
1,023 |
250,635 | ||||
Корзина |
3 |
610 |
0,006 |
0,019 |
0,0003 |
0,013 |
1,038 |
1,040 |
1,021 |
622,810 | ||||
УПС 825 | ||||||||||||||
Корзина верхняя |
3 |
1500 |
0,007 |
0,021 |
0,0003 |
0,013 |
1,043 |
1,045 |
1,024 |
1536,000 | ||||
Корзина нижняя |
3 |
1200 |
0,007 |
0,021 |
0,0003 |
0,013 |
1,043 |
1,045 |
1,024 |
1228,800 | ||||
Основание |
3 |
860 |
0,007 |
0,023 |
0,0004 |
0,014 |
1,046 |
1,048 |
1,025 |
881,500 | ||||
Основание |
3 |
690 |
0,007 |
0,023 |
0,0004 |
0,014 |
1,046 |
1,048 |
1,025 |
707,250 | ||||
Кожух
|
5 |
800 |
0,007 |
0,027 |
0,0004 |
0,016 |
1,052 |
1,054 |
1,027 |
821,600 |
Продолжение таблицы 3.2
Наименование детали |
П, шт/год |
Gc, т/год |
G, т/год |
Безвозвратные потери материала, т/год | |||
K1G |
K2G |
K3G |
K4G | ||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
ПЭ2НТ22-12 | |||||||
Крышка воздуховода возврата |
25000 |
4,743 |
4,650 |
0,028 |
0,079 |
0,001 |
0,056 |
Корпус воздуховода возврата |
25000 |
7,775 |
7,600 |
0,046 |
0,175 |
0,002 |
0,114 |
Крышка воздуховода подачи |
25000 |
2,501 |
2,450 |
0,015 |
0,049 |
0,001 |
0,032 |
Корпус воздуховода подачи |
25000 |
6,266 |
6,125 |
0,037 |
0,141 |
0,002 |
0,092 |
Корзина |
50000 |
31,141 |
30,500 |
0,183 |
0,580 |
0,009 |
0,397 |
|
Итого: |
52,426 |
51,325 |
0,309 |
1,024 |
0,015 |
0,691 |
УПС 825 | |||||||
Корзина верхняя |
80000 |
122,880 |
120,000 |
0,840 |
2,520 |
0,036 |
1,560 |
Корзина нижняя
|
40000 |
49,152 |
48,000 |
0,336 |
1,008 |
0,014 |
0,624 |
Основание
|
25000 |
22,038 |
21,500 |
0,151 |
0,495 |
0,009 |
0,301 |
Основание
|
25000 |
17,681 |
17,250 |
0,121 |
0,397 |
0,007 |
0,242 |
Кожух
|
5000 |
4,108 |
4,000 |
0,028 |
0,108 |
0,002 |
0,064 |
|
Итого: |
215,859 |
210,75 |
1,476 |
4,528 |
0,068 |
2,791 |
3.3 Расчет технологических параметров
Основными параметрами литья под давлением являются: температура расплава в цилиндре машины, температура формы, время выдержки под давлением, время охлаждения, давление литья, усилие смыкания формы, объем отливки.
3.3.1 Расчет технологических параметров для кожуха хк-250-00.000.02
Исходные данные:
наименование изделия – «кожух ХК-250-00.000.02»;
полимер – УПС 825;
показатель текучести расплава - ПТР=7,5 г/10мин. по ГОСТ 11645-73
габариты изделия: средняя толщина стенки изделия δ=2,5 мм
длина L=525 мм
ширина s =392 мм
масса изделия Gg=800 гр.
масса литникового остатка Gло=9,8 гр.
гнездность формы N=1
3.3.1.1 Определение температуры расплава
Расчет температуры литья производится с использованием реологических характеристик полимера.
,
где Еγ - энегия активации при скорости сдвига γi, Еγ =42000;
Ti- температура определения показателя текучести расплава,
Ti=200º+273=473К;
τi– напряжение сдвига при определении показателя текучести расплава
τi=21000 Па;
τп - напряжение сдвига в области переработки при скорости сдвига равное γi
τп=18000 Па
3.3.1.2 Расчет площади основного изделия – кожуха ХК-250-00.000.02 в плоскости разъема формы
, (3.1)
3.3.1.3 Расчет усилия смыкания и объема впрыска
Усилие смыкания определим по формуле [2, с.250]:
кH(3.2)
где – давление в форме, усредненное по площади отливки [1, с.250];
Nф = 1 – гнездность формы
Объем отливки будет равен [2, с.281]:
= 839 см², (3.3)
где Gизд=800 г – масса изделия;
Nф=1 – гнездность формы;
ρ=0,965 г/см3 – плотность расплава при температуре литья
Тл = 200°С [4, с.28].
Марку термопласт - автомата выбираем по найденному усилию смыкания формы и объему отливки: = 9676,4 кН,= 839 см³
Выбираем литьевую машину D3140-4000 фирмыMannenesmanDemag
Усилие смыкания = 10000 кН;
Объем отливки = 4000 см³;
Удельное давление =132 МПа;
Объемная скорость = 655 см³/с;
3.3.1.4 Расчет основных параметров литниковой системы
Центральный конический (стержневой) канал
Радиус минимальный = 4 мм;
Радиус максимальный = 7 мм;
Длина канала = 78 мм.
Определяем скорость сдвига на первом участке [2, с.202]:
, (3.4)
Показатель степени может быть найден из расчетной номограммы по средней линии для области, соответствующей методу переработки. Для этого, взяв 2 точки на средней линии этой области, по скорости сдвига и напряжению сдвига, соответствующих этим точкам, производят расчет по уравнению [2, с.201]:
, (3.5)
где координаты точки А – ,
координаты точки В – ,
Находим напряжение сдвига [5, с.170]:
(3.7)
где К=4,3 ∙103 – усредненное значение коэффициента реологического уравнения
Потери давления будут равны [1, с.173]:
(3.8)
где m1 = 0 – входной коэффициент (на данном участке имеется один канал, и расплав из канала мундштука в него входит без резкого изменения скорости);
–средний радиус канала
Суммарный перепад давления в литниковой системе:
(3.16)
3.3.1.5 Определение температуры расплава после впрыска и сжатия расплава полимера
Температуру расплава после впрыска и сжатия полимера можно найти по уравнению [1, с.282]:
(3.17)
где = 27,72 МПа– суммарные потери давления в мундштуке [7,с.169];
(3.18)
–суммарные потери давления в каналах литниковой системы, определенные исходя из количества расчетных участков и их длины; М=0,104 кг/моль; П=180 МПа – коэффициенты уравнения термодинамики [1, с.91];
0,41 ккал/г·град = 1717,9 Дж/кг·К – удельная теплоемкость, при температуре Тл=207 °С [8, с.43];
= 954 кг/м³– плотность расплава полимера при температуре Тл=207 °С [8,с.45];
= 99 МПа – давление в полости формы
(3.19)
где = 132 МПа – удельное давление литья;
= 0,75 – коэффициент, который при литье тонкостенных изделий [1,с.261].