- •Предисловие
- •§ 1. Виды сточных вод и состав загрязнений
- •§ 3. Расчет необходимой степени очистки сточных вод
- •§ 4. Примеры расчетов
- •§ 5. Усреднители
- •§ 6. Решетки
- •§ 8. Отстойники и осветлители
- •§ 10. Примеры расчетов
- •Глава 3. СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ БИОЛОГИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД
- •§ 11. Поля фильтрации и поля орошения
- •§ 12. Биологические пруды
- •§ 13. Аэротенки
- •§ 14. Циркуляционные окислительные каналы
- •§ 15. Биологические фильтры
- •§ 16. Примеры расчетов
- •§ 17. Нейтрализация
- •§ 18. Окисление
- •§ 19. Коагуляция
- •§ 20. Сорбция
- •§ 21. Флотация
- •§ 22. Ионный обмен
- •§ 23. Примеры расчетов
- •Глава 5. ДЕЗИНФЕКЦИЯ СТОЧНЫХ ВОД
- •§ 24. Дезинфекция сточных вод хлором
- •§ 25. Дезинфекция сточных вод озоном
- •§ 26. Примеры расчетов
- •Глава 6. СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ОСАДКОВ
- •§ 28. Аэробные стабилизаторы
- •§ 29. Вертикальный и радиальный илоуплотнители
- •§ 30. Флотационный илоуплотнитель
- •§ 33. Расчет сооружений по обработке осадка Ново-Люберецкой и Люберецкой станций аэрации
- •§ 34. Примеры расчетов
- •Список литературы
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
§ 28. Аэробные стабилизаторы
Метод аэробной стабилизации заключается в дли
тельном аэрировании осадков в сооружениях типа аэро
тенков (стабилизаторах). Метод этот наиболее применим к избыточному илу, который из-за высокой влажно сти и значительного содержания белковых веществ сбра живается в метантенках менее интенсивно и с более низ ким газовыделением, чем осадки из первичных отстойни
ков.
Аэробная стабилизацияэто сложный биохимичес
кий процесс, в результате которого происходит распад
(окисление) основной части органических беззольных веществ (ОВ) осадка. Оставшееся органическое вещест во осадка является стабильным-неспособным к после дующему разложению (загниванию).
На основании исследований по аэробной стабилиза ции осадков, проведеиных во ВНИИ ВОДГЕО и НИИ коммунального водоснабжения и очистки воды АКХ им. К. Д. Памфилова, сформулированы основные законо мерности процесса аэробной стабилизации и предложе
ны уравнения для инженерных расчетов.
Так как в практике при расчете сооружений по ана эробному сбраживанию осадков (метантенков) принят термин беззольное вещество, то в последующем органи ческое вещество (ОВ) будем называть беззольным (БЗ)
веществом.
Эффективность процесса аэробной стабилизации за
висит от продолжительности процесса, температуры, ин
тенсивности аэрации, а также от состава и свойств окис
ляемого осадка.
Массу органических беззольных веществ осадка S, поступающего на стабилизацию, можно условно разде лить на две части: активную (распадающуюся) Sa и
инертную Si. Относительный распад БЗ в процессе ста
билизации
(6.18)
где So- начальное содержание БЗ, г/л; s,- содержание БЗ в кон
це периода t, гjл.
Относительный распад а не может превысить некото рой величины А- предела распада:
А= S80 /So, |
(6.19) |
где S 80 - начальное содержание активной части, гjл.
205
Скорость распада активной части БЗ описывается
уравнением первого порядка
dSat |
(6. 20) |
-d-t- =- kSa,, |
|
где k - константа скорости распада; s.1 -содержание |
активной |
части в конце периода t, rjл. |
|
Количество требуемого кислорода Qк пропорциональ |
|
но количеству распавшегося БЗ: |
|
Qн = V (S 0 - St), |
(6.2\) |
где v - стехиометрический коэффициент, кг кислорода на |
кг ОВ |
осадка. |
|
Удельное количество кислорода, кг Оz/кг ОБ: |
|
q = Qн/So, |
(6.22) |
q=va. |
(6.23) |
Из условий реакции первого порядка [см. уравнение
(6.20)] следует, что скорость распада пропорциональна
количеству оставляемого в осадке БЗ, т. е. она уменьша ется с увеличением распада; при а-+А необходимый для
стабилизации период времени становится бесконечно большим.
Стабильным можно считать осадок, у которого отно
шение активной части к инертной не превышает 18-
20о/о,т.е.
Sa!Si = (А- а)/(1- а)~ О, 18-:-0,2.
Основными параметрами для инженерных расчетов являются требуемая продолжительность стабилизации t и удельный расход кислорода q, которые в основном зависят от температуры и возраста ила. Такие факто
ры, как концентрация активного ила и концентрация
растворенного кислорода (при условии, что последняя не ниже 1 мгjл), не влияют на t и q.
Период стабилизации в стабилизаторе (реакторе-вы теснителе)
fвыт = [(8+ \0) +0,02 (20- Та) (т+ 5)]/l ,0820-тс, (6.24)
где т., Терасчетная температура в аэротенке и стабилизаторе, 0С;
т- возраст ила, сут.
Удельный расход кислорода, |
кг Oz/кr ОБ, |
|
q = (0,96 + О,О\6т)/(1 |
+о, 108т). |
(6.25) |
Возрастом ила, или периодом его обмена называют
среднюю продолжительность пребывания его в системе
206
аэрационных сооружений. Возраст ила определяется как
частное от деления массы (по сухому веществу) актив
ного ила, находящегося в аэрационной системе (аэро
тенках, каналах, вторичных отстойниках), на массу ак
тивного ила, удаляемого нз системы в течение суток.
!(ля определения необходимого количества воздуха
следует использовать формулу для расчета удельного
количества воздуха в аэротенках, несколько модифици ровав его применительно к аэробной стабилизации:
(6 .26)
где D- удельный расход воздуха, м3/м3 иловой смеси; So- концен
трация БЗ в поступающем на стабилизацию иле, кгjм3; С- концен трация кислорода в стабилизаторе, 1-2 мг/л; значения остальных коэффициентов аналогичны приведеиным в СНиП 2.04.03-85.
По формулам (6.24) и (6.25) рассчитываются пара
метры процесса при известных возрасте ила 1:, концен
трации его беззольного вещества S, расчетных темпера
турах в аэротенке Та и стабилизаторе ТсПри стабили зации смеси осадка из первичных отстойников (сырого
осадка) и активного ила параметры t и q можно рассчи
тывать по формулам:
fc = fил + 2В; |
(6.27) |
qc = q8л (1 + 0,4В J/7), |
(6.28) |
где fc, fилпериод стабилизации смеси н активного ила, сут, вычис ляемый по формуле (6.24); qc, qилудельное количество кислорода
для смеси и для ила, кг 02/кг БЗ, вычисляемое по формуле (6.25);
В - отношение БЗ осадка к БЗ смеси.
Продолжительность аэрации по СНиП 2.04.03-85
следует принимать: для неуплотненного активного ила
3-5 сут, для смеси осадка первичных отстойников и не
уплотненного ила 6-7 сут, для |
смеси осадка и уплот |
|||
ненного активного ила 10--12 |
сут |
(при |
температуре |
|
20 ос). Аэробная стабилизация |
осадка |
может осуществ |
||
ляться при температуре 8-35 °С. Расход воздуха на |
аэ |
|||
робную стабилизацию следует принимать |
l-2 м3 /ч |
на |
l м3 вместимости стабилизатора. При этом интенсивность
аэрации должна быть не менее 6 м3/ (м2 • ч).
Уплотнение аэробно-стабилизированного осадка пре
дусматривается либо в отдельно стоящих илоуплотните
лях, либо в специально выделенной зоне внутри стаби лизатора. Иловая вода из уплотнителей направляется в
аэротенки.
207
Гипрокоммунводоканалпроектом разработаны типо вые проекты станций биологической очистки сточных вод
производительностью от 200 до 50 000 м3 jсут аэробной стабилизации осадка. ЦНИИЭП инженерного оборудо
вания разработал типовые проекты аналогичных стан
ций производительностью 700-1400 м3 jсут. ВНИИ
ВОДГЕО разрабатывается новый модифицированный метод аэробной стабилизации, обеспечивающий стабиль
ность и лучшие водаотдающие свойства осадка при не
котором сокращении продолжительности процесса.
§ 29. Вертикальный и радиальный илоуплотнители
Расчет илауплотнителя ведут на максимальный часо вой nриток избыточного активного ила в м3jч:
Qmax= |
PmaxQ |
(6 .29) |
|
24С |
|||
|
|
где Q- расчетный расход сточных вод, м3/сут; С- концентрация уплотняемого избыточного активного ила, rjм3; Рmцсодержание
избыточного активного ила, r/м3; Рmах=КмР (эдесь Р- прирост
ила, принимается в зависимости от степени очистки сточной воды
(10]; Кмкоэффициент месячной неравномерности прироста ила,
равный 1,15-1,2).
Высота проточной части илауплотнителя в м
h = 3,6vt, |
(6. 30) |
где v - скорость движения жидкости, мм/с; |
t - продолжительность |
уnлотнения. |
|
При этом концентрация избыточного активного ила,
продолжительность отстаивания, скорость движения
жидкости в отстойной зоне принимаются по СНиП
2.04.03-85.
Полезная площадь поперечного сечения илауплотни
теля
Fпол = Qж/(3,6v), |
(6.31) |
где Qжмаксимальный расход жидкости, мз/ч, отделяемой в про
цессе уплотнения ила:
Qж=Qmax(Wt-WI)/(100-W1), (6.32)
где W1, W2 -влажность поступающего и уплотненного ила, %.
Площадь поперечного сечения центральной трубы
/тр = Qmax/(3600vтp), |
(6.33) |
где Vтр -скорость движения жидкости в вертикальной трубе, рав ная 0,1 м/с.
208