Пути сообщения
.pdfKN- время для разрядки ВПО-3000 и вывода машин с перегона,
мин, (KN =15мин.)
Интервал времени, необходимый на выправку пути машиной ВПО3000 на участке, занятом путевыми машинами после укладки последнего звена
# = |
(Tmd?%d kхдd?%dTвпо)eвпо |
|
(3.16) |
|
$%%% |
||||
|
|
|
где !- длина путеукладочного поезда, м;
ВПО- длина ВПО-3000 с вагоном для обслуживающего персонала и локомотивом, м (см. таблицу 3.1);
jВПО- норма машинного времени на выправку 1 км пути, мин, jВПО=33,9мин;
X$ХД- длина первого хоппер-дозаторного состава, м;
Интервал времени, мин, между началом рихтовки пути с установкой рельсовых соединителей и выгрузки щебня из хоппер-дозаторов определяется по формуле
K = |
Tрсd$%%d kхд |
60 ∙ |
(3.17) |
|
|||
щ |
rщ |
|
|
|
|
где рс- фронт работ бригады занятой установкой рельсовых соединителей, рс=25м;
+щ- скорость выгрузки щебня 3000м/ч.
Интервал времени между окончанием выправки пути машиной ВПО3000 и выгрузкой балласта из второго хоппер-дозаторного состава, выполняющего выгрузку щебня для отделочных работ
K = |
(?%d mхд) |
60 ∙ |
(3.18) |
|
|||
" |
rщ |
|
|
|
|
|
где X!хд- длина второго хоппер-дозаторного состава, м
Интервал между окончанием работ по выгрузке щебня из второго хоппер-дозаторного поезда и выправкой пути в местах отступлений по уровню после прохода ВПО-3000
31
K = |
s?%dTвыпрuНвпо |
|
(3.19) |
|
|||
` |
$%%% |
|
|
|
|
|
где выпр - фронт работ бригады занятой выправкой пути, принять
выпр = 2 у, м.
Интервал времени, мин, между началом поставки накладок со сболчиванием стыков и рихтовкой пути с установкой рельсовых
соединителей определяется по формуле |
|
||
K = |
Tрх |
2 ∙ , |
(3.20) |
|
|||
рх |
!? |
|
|
|
|
|
где рх - фронт работ бригад занятых рихтовкой пути и установкой рельсовых соединителей (ориентировочно рх = 125 м)
После определения необходимой продолжительности «окна» вычерчивается график основных работ в «окно» (рисунок 3.2). Наклон каждой линии на графике показывает темп выполнения той или иной операции, который в основном устанавливается ведущей машиной в комплексе — путеукладчиком.
График основных работ в «окно» вычерчивается на миллиметровой бумаге в масштабах по оси х 1мм=10 м, по оси у 1мм=1 мин. По оси х откладывается фронт работ в «окно», а по оси у продолжительность работ в минутах.
Решение: Для рассчитанных значений в предыдущих пунктах определить продолжительность «окна»
Время между вступлением в работу ЭЛБ-3 и началом работ по разболчиванию стыков
K! = (?%,?d?%d!?)∙'$ 1,11 = 4 мин. $%%%
Время между началом работ по разболчиванию стыков и вступлением в работу путеразборочного поезда
K' = (?%d(``,()'$ 1,1 = 19 мин. $%%%
Время между вступлением в работу путеразборочного и путеукладочного поездов
K( = $%%∙!?$,' 1,11 = 6 мин.
32
Время разворота, при капитальном ремонте пути
Kр = 14 + 4 + 19 + 6 = 43 мин.
Время, необходимое для укладки новой путевой решетки
Kу = 1,11 ∙ 1,7 ∙ !!?$"?
= 164 мин.
Время, необходимое на выправку пути машиной ВПО-3000 на участке, занятом путевыми машинами после укладки последнего звена
K# = ((``,(d?%d(`",!d?%d!","d!(,?)∙'',N ∙ 1,11 = 42 мин $%%%
Время, между началом рихтовки пути с установкой рельсовых соединителей и выгрузки щебня из хоппер-дозаторов
Kщ = !?d$%%d(`",! 60 ∙ 1,11 = 14 мин '%%%
Время, между началом поставки накладок со сболчиванием стыков и рихтовкой пути с установкой рельсовых соединителей
Kрх = $!?!? ∙ 1,7 ∙ 1,11 = 9 мин
Время между окончанием выправки пути машиной ВПО-3000 и выгрузкой балласта из второго хоппер-дозаторного состава, выполняющего выгрузку щебня для отделочных работ
K" = (?%d!(!)'%%% 60 ∙ 1,11 = 6 мин
Время между окончанием работ по выгрузке щебня из второго хоппердозаторного поезда и выправкой пути в местах отступлений по уровню после прохода ВПО-3000
K` = (?%d?%)∙'',N ∙ 1,11 = 4 мин $%%%
Время, необходимое на приведение пути в исправное состояние после укладки последнего звена
Kс = 15 + 42 + 6 + 4 + 15 = 82 мин
Продолжительность «окна»
Lо = 43 + 164 + 82 = 289 мин
33
3.4 Техника безопасности при ремонте пути
Работы по ремонту железнодорожный путей проводятся согласно правил по охране труда при содержании и ремонте железнодорожного пути и сооружений ПОТ РО-32-ЦП-652-99, которые содержат требования, обязательные для всех работников путевого хозяйства.
Рисунок 3.2 – График основных работ в окно
34
4 Расчет основных параметров и размеров обыкновен ного стрелочного перевода
4.1 Расч ет радиусов остряков и стрелочных углов
При расчете стрелки принимается, что по форме в плане криволинейный остря к делается секущего типа. В этом случае (рисунок 4.1) рабочие грани рамного рельса и остряка пересекаются в начале острия под углом wн, называемым начальным углом остряка. Угол между рабочей гранью рамного рельса и касательной, проведенной к рабочей грани остряка в корне, называется полным стрелочным wп, углом. Н а протяжении всей длины рабочая грань остряка очерчивается одним радиусом 6%.
Рисунок 4.1 - Криволинейн ый остряк секущего типа одного радиуса 6%
Синус начального стрелочного угла остряка определяется по формуле
sin w |
|
$ |
|
|
|
|
||
5^ |
! B 2y } |
(4.1) |
||||||
|
||||||||
н |
|
rб |
% |
,-. % |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
где y,-. - максимальный зазор между гребнем колеса и рамным рельсом (при ширине колеи 1520мм), y,-. 0,036 м
+б - допускаемая скорость движения по боковому направлению, м/с;
^% - допускаемое значение показателя потери кинетической энергии, м/с.
35
}% - наибольшее допускаемое значение центробежного ускорения, возникающего в начале остряка при переходе к очертанию с радиусом
6%, м/с2
Начальный стрелочный угол равен |
|
||
wн = 0~•€; wн |
(4.2) |
||
При одинарной кривизне остряка радиус 6%, м, определяется по формуле |
|
||
|
rm |
(4.3) |
|
6% = •б , |
|||
|
‚ |
|
|
Полный стрелочный угол при остряках одинарной кривизны, град |
|
||
wп = wн + ƒ |
(4.4) |
||
Центральный угол ƒ определяется по формуле, град |
|
||
ƒ = |
$`%‚∙Tостр |
, |
(4.5) |
|
|||
|
„…‚ |
|
где остр - длина криволинейного остряка принимается согласно заданию, м.
После нахождения полного стрелочного угла рекомендуется определить значение sin wп.
Решение: Произвести расчет стрелочного перевода при следующих исходных данных. Тип рельсов Р75, остр = 13,8 м, марка крестовины 1/14,
конструкция крестовины – цельнолитая, +б=15,7 м/с, }%=0,49 м/с2, ^%=0,226 м/с.
Синус начального стрелочного угла остряка
1
sin wн = 15,7 50,226! − 2 ∙ 0,036 ∙ 0,49 = 0,00801 wн = 0,46%
6% = $%,(N?,"m = 503,041 центральный угол
ƒ = |
180% ∙ 13,8 |
|
= 1,57% |
|
3,14 ∙ 503,041 |
||||
|
|
Полный стрелочный угол
36
wп 0,46% 1, 57% 2,03%; wп 2%2/; sin wп 0,0 35423
4.2 Расчет длины рамного рельса
Полная длина рамного рельса (рисунок 4.2) зависи т от длины остряка, принятого типа корне вого крепления, а также от принятой длины переднего вылета рамного рельса.
Рисунок 4.2 - Расчетная схема для определения переднего вылета рамного рельса
Длина рамного рельса в стрелочных переводах с двойной кривизной определяется по форм уле, мм
|
рр |
2 / |
2 |
! |
(4.6) |
|
|
$ |
% |
|
|
где 2$ - длина переднего вылета рамного рельса;
2! - длина заднего вылета рамного рельса;
%/ - проекция криволинейного остряка на рам ный рельс.
Длина передне го вылета рамного рельса находится из условия рациональной раскла дки переводных брусьев и определя ется по формуле, мм
2 |
СH‡ст |
4 B 2 |
% |
(4.7) |
|
||||
$ |
! |
$ |
|
|
|
|
|
|
где C - нормальный стыковой пролет: для рель сов Р75 и Р65 при стыке на в есу С=420 мм, для рельсов Р50 С=440 мм;
yст - нормальный стыковой зазор, принимаемый равным 8 мм;
4 - промежуточный пролет между осями брусьев под стрелкой, принимается равным 500 мм;
37
2% - расстояние от оси первого флюгарочного бруса до острия остряка у современных переводов 2% = 41 мм
$ - число промежуточных пролетов под передним вылетом рамного рельса. В курсовом проекте принимается: при марке крестовины до 1/9 $ = 5; при марке от 1/9 до 1/11 $ = 7; при марке более 1/11 $ = 9;
Проекция криволинейного остряка на рабочую грань рамного рельса,
мм
%/ = 6%(sin wп − sin wн) |
(4.8) |
Задний вылет рамного рельса устанавливается исходя из возможности и удобства монтажа корневого крепления остряка и стыкового скрепления рамного рельса по формуле
2! = (ˆкH‡к) + !4 + (ˆH‡) |
(4.9) |
|
! |
! |
|
где 9к - расстояние между осями в корне остряка, принимается равным С;
yк - стыковой зазор в корне остряка, принимается равным 4-8 мм;
! - количество промежуточных пролетов под задним вылетом рамного рельса, принимается равным ! = 2.
Стандартная длина рамных рельсов составляет 12,5 м или 25 м.
Решение: Длина переднего вылета рамного рельса
2$ = (!%H`! + 9 ∙ 500 − 41 = 4665 мм
Проекция криволинейного остряка
%/ = 503,041(0,035423 − 0,008005) = 13,79 м
Задний вылет рамного рельса
2! = ((!%H`) + 2 ∙ 500 + ((!%H`) = 1412 мм
! !
Длина рамного рельса
рр = 4,665 + 13,79 + 1,412 = 19,867 м
Примем стандартную длину рамного рельса равную 25 м.
38
4.3 Расчет размеров крестовины
Длина крестовины слагается из минимальных длин еѐ передней 1,) и хвостовой ‰,) частей. Математическим центром крестовины С называется точка пересечения продолжения рабочих кантов сердечни ка крестовины.
Теоретическая длина крестовины определяется в зависимости от ее типа, конструкции и марки, а также из условия обеспечения некоторых конструктивных требований.
Теоретическую (минимальную) длину передней части цельнолитой крестовины принима ют такой, чтобы внешние накладки в стыке не заходили за первый изгиб усов иков, т.е. за горло крестовины (рисунок 4.3).
Рисунок 4.3 - Цельнолитая крестовина
При этом дол жен быть предусмотрен конструктивный запас Š,) , обеспечивающий св ободную установку накладок с учетом допусков в изготовлении как накладок, так и усовиков. Расстоян ие между рабочими гранями усовиков в месте их первого изгиба называется горлом крестовины и
обозначается Kг . Передняя часть крестовины 1,) |
определяется по формуле, |
||
мм |
|
|
|
1,) = O · Kг Š,) |
T H‡ ‹ |
|
|
н |
|
(4.10) |
|
|
! |
где O - число марки крестовины;
Kг - ширина ж елоба в горле крестовины, определяемая из условия пропуска по к рестовине экипажей с самой узко й насадкой колес и предельно изношенными по толщине гребнями принять равным 68 мм;
39
н - длина двухголовой накладки приведена в таблице 4.1;
Š,) - конструктивный запас, принять равным 15 мм.
y(1) - стыковой зазор, принять равным 0;
|
|
Ширина, мм |
|
|
Длина |
Высота |
Высота |
||
Тип |
|
головки в |
|
|
|
двухголовой |
головки |
||
рельса |
головки |
расчетной |
|
подошвы |
|
накладки, |
рельса, |
рельса, |
|
|
по низу |
плоскости |
|
|
|
|
мм |
мм |
мм |
Р75 |
75 |
72 |
|
150 |
|
|
920 |
192 |
46,0 |
Р65 |
75 |
73 |
|
150 |
|
|
800 |
180 |
36,5 |
Р50 |
71,9 |
70 |
|
132 |
|
|
800 |
152 |
33,0 |
Таблица 4.1 – Данные для расчета минимальных размеров крестовин |
|
|
|||||||
Теоретическая (минимальная) длина ‰,) |
хвостовой части крестовины, |
||||||||
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
‰,) = |
Œ dŒгd? |
|
|
||
|
|
|
|
•Ž•(п |
) , |
|
(4.11) |
где 4п - ширина подошвы рельса;
4г - ширина головки рельса в расчетной плоскости;
5 – конструктивное расстояние (в мм) между подошвами рельсов в хвосте крестовины, обеспечивающее установку примыкающих рельсов без строжки их подошв.
Полная теоретическая (минимальная) длина крестовины будет равна:
теор = ,) + ‰,) |
(4.12) |
Значение углов α и их тригонометрических функций для ряда марок крестовин от 1/7 до 1/22 приведены в таблице 4.2. Эти данные используются при расчете крестовин и далее – при определении основных геометрических размеров перевода.
Таблица 4.2 - Значение углов α и их тригонометрических функций для ряда марок крестовин
Марки |
|
Углы α и их тригонометрические функции |
|
|||
крестовин |
α |
sin α |
sin α/2 |
cos α |
tg α |
tg α/2 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
1/7 |
807/40// |
0,141421 |
0,070889 |
0,989948 |
0,14857 |
0,071068 |
1/8 |
707/30// |
0,124034 |
0,062137 |
0,992277 |
0,125 |
0,062258 |
1/9 |
6020/25// |
0,110431 |
0,055301 |
0,993884 |
0,11111 |
0,055386 |
|
|
|
|
|
|
40 |