Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Пути сообщения

.pdf
Скачиваний:
39
Добавлен:
15.03.2016
Размер:
767.79 Кб
Скачать

KN- время для разрядки ВПО-3000 и вывода машин с перегона,

мин, (KN =15мин.)

Интервал времени, необходимый на выправку пути машиной ВПО3000 на участке, занятом путевыми машинами после укладки последнего звена

# =

(Tmd?%d kхдd?%dTвпо)eвпо

 

(3.16)

$%%%

 

 

 

где !- длина путеукладочного поезда, м;

ВПО- длина ВПО-3000 с вагоном для обслуживающего персонала и локомотивом, м (см. таблицу 3.1);

jВПО- норма машинного времени на выправку 1 км пути, мин, jВПО=33,9мин;

X$ХД- длина первого хоппер-дозаторного состава, м;

Интервал времени, мин, между началом рихтовки пути с установкой рельсовых соединителей и выгрузки щебня из хоппер-дозаторов определяется по формуле

K =

Tрсd$%%d kхд

60 ∙

(3.17)

 

щ

rщ

 

 

 

где рс- фронт работ бригады занятой установкой рельсовых соединителей, рс=25м;

+щ- скорость выгрузки щебня 3000м/ч.

Интервал времени между окончанием выправки пути машиной ВПО3000 и выгрузкой балласта из второго хоппер-дозаторного состава, выполняющего выгрузку щебня для отделочных работ

K =

(?%d mхд)

60 ∙

(3.18)

 

"

rщ

 

 

 

 

 

где X!хд- длина второго хоппер-дозаторного состава, м

Интервал между окончанием работ по выгрузке щебня из второго хоппер-дозаторного поезда и выправкой пути в местах отступлений по уровню после прохода ВПО-3000

31

K =

s?%dTвыпрвпо

 

(3.19)

 

`

$%%%

 

 

 

 

 

где выпр - фронт работ бригады занятой выправкой пути, принять

выпр = 2 у, м.

Интервал времени, мин, между началом поставки накладок со сболчиванием стыков и рихтовкой пути с установкой рельсовых

соединителей определяется по формуле

 

K =

Tрх

2 ∙ ,

(3.20)

 

рх

!?

 

 

 

 

 

где рх - фронт работ бригад занятых рихтовкой пути и установкой рельсовых соединителей (ориентировочно рх = 125 м)

После определения необходимой продолжительности «окна» вычерчивается график основных работ в «окно» (рисунок 3.2). Наклон каждой линии на графике показывает темп выполнения той или иной операции, который в основном устанавливается ведущей машиной в комплексе — путеукладчиком.

График основных работ в «окно» вычерчивается на миллиметровой бумаге в масштабах по оси х 1мм=10 м, по оси у 1мм=1 мин. По оси х откладывается фронт работ в «окно», а по оси у продолжительность работ в минутах.

Решение: Для рассчитанных значений в предыдущих пунктах определить продолжительность «окна»

Время между вступлением в работу ЭЛБ-3 и началом работ по разболчиванию стыков

K! = (?%,?d?%d!?)∙'$ 1,11 = 4 мин. $%%%

Время между началом работ по разболчиванию стыков и вступлением в работу путеразборочного поезда

K' = (?%d(``,()'$ 1,1 = 19 мин. $%%%

Время между вступлением в работу путеразборочного и путеукладочного поездов

K( = $%%∙!?$,' 1,11 = 6 мин.

32

Время разворота, при капитальном ремонте пути

Kр = 14 + 4 + 19 + 6 = 43 мин.

Время, необходимое для укладки новой путевой решетки

Kу = 1,11 ∙ 1,7 ∙ !!?$"?

= 164 мин.

Время, необходимое на выправку пути машиной ВПО-3000 на участке, занятом путевыми машинами после укладки последнего звена

K# = ((``,(d?%d(`",!d?%d!","d!(,?)∙'',N ∙ 1,11 = 42 мин $%%%

Время, между началом рихтовки пути с установкой рельсовых соединителей и выгрузки щебня из хоппер-дозаторов

Kщ = !?d$%%d(`",! 60 ∙ 1,11 = 14 мин '%%%

Время, между началом поставки накладок со сболчиванием стыков и рихтовкой пути с установкой рельсовых соединителей

Kрх = $!?!? ∙ 1,7 ∙ 1,11 = 9 мин

Время между окончанием выправки пути машиной ВПО-3000 и выгрузкой балласта из второго хоппер-дозаторного состава, выполняющего выгрузку щебня для отделочных работ

K" = (?%d!(!)'%%% 60 ∙ 1,11 = 6 мин

Время между окончанием работ по выгрузке щебня из второго хоппердозаторного поезда и выправкой пути в местах отступлений по уровню после прохода ВПО-3000

K` = (?%d?%)∙'',N ∙ 1,11 = 4 мин $%%%

Время, необходимое на приведение пути в исправное состояние после укладки последнего звена

Kс = 15 + 42 + 6 + 4 + 15 = 82 мин

Продолжительность «окна»

Lо = 43 + 164 + 82 = 289 мин

33

3.4 Техника безопасности при ремонте пути

Работы по ремонту железнодорожный путей проводятся согласно правил по охране труда при содержании и ремонте железнодорожного пути и сооружений ПОТ РО-32-ЦП-652-99, которые содержат требования, обязательные для всех работников путевого хозяйства.

Рисунок 3.2 – График основных работ в окно

34

4 Расчет основных параметров и размеров обыкновен ного стрелочного перевода

4.1 Расч ет радиусов остряков и стрелочных углов

При расчете стрелки принимается, что по форме в плане криволинейный остря к делается секущего типа. В этом случае (рисунок 4.1) рабочие грани рамного рельса и остряка пересекаются в начале острия под углом wн, называемым начальным углом остряка. Угол между рабочей гранью рамного рельса и касательной, проведенной к рабочей грани остряка в корне, называется полным стрелочным wп, углом. Н а протяжении всей длины рабочая грань остряка очерчивается одним радиусом 6%.

Рисунок 4.1 - Криволинейн ый остряк секущего типа одного радиуса 6%

Синус начального стрелочного угла остряка определяется по формуле

sin w

 

$

 

 

 

 

5^

! B 2y }

(4.1)

 

н

 

rб

%

,-. %

 

 

 

 

 

 

 

 

где y,-. - максимальный зазор между гребнем колеса и рамным рельсом (при ширине колеи 1520мм), y,-. 0,036 м

+б - допускаемая скорость движения по боковому направлению, м/с;

^% - допускаемое значение показателя потери кинетической энергии, м/с.

35

}% - наибольшее допускаемое значение центробежного ускорения, возникающего в начале остряка при переходе к очертанию с радиусом

6%, м/с2

Начальный стрелочный угол равен

 

wн = 0~•€; wн

(4.2)

При одинарной кривизне остряка радиус 6%, м, определяется по формуле

 

 

rm

(4.3)

6% = б ,

 

 

Полный стрелочный угол при остряках одинарной кривизны, град

 

wп = wн + ƒ

(4.4)

Центральный угол ƒ определяется по формуле, град

 

ƒ =

$`%∙Tостр

,

(4.5)

 

 

„…

 

где остр - длина криволинейного остряка принимается согласно заданию, м.

После нахождения полного стрелочного угла рекомендуется определить значение sin wп.

Решение: Произвести расчет стрелочного перевода при следующих исходных данных. Тип рельсов Р75, остр = 13,8 м, марка крестовины 1/14,

конструкция крестовины – цельнолитая, +б=15,7 м/с, }%=0,49 м/с2, ^%=0,226 м/с.

Синус начального стрелочного угла остряка

1

sin wн = 15,7 50,226! − 2 ∙ 0,036 ∙ 0,49 = 0,00801 wн = 0,46%

6% = $%,(N?,"m = 503,041 центральный угол

ƒ =

180% ∙ 13,8

 

= 1,57%

3,14 ∙ 503,041

 

 

Полный стрелочный угол

36

wп 0,46% 1, 57% 2,03%; wп 2%2/; sin wп 0,0 35423

4.2 Расчет длины рамного рельса

Полная длина рамного рельса (рисунок 4.2) зависи т от длины остряка, принятого типа корне вого крепления, а также от принятой длины переднего вылета рамного рельса.

Рисунок 4.2 - Расчетная схема для определения переднего вылета рамного рельса

Длина рамного рельса в стрелочных переводах с двойной кривизной определяется по форм уле, мм

 

рр

2 /

2

!

(4.6)

 

$

%

 

 

где 2$ - длина переднего вылета рамного рельса;

2! - длина заднего вылета рамного рельса;

%/ - проекция криволинейного остряка на рам ный рельс.

Длина передне го вылета рамного рельса находится из условия рациональной раскла дки переводных брусьев и определя ется по формуле, мм

2

СH‡ст

4 B 2

%

(4.7)

 

$

!

$

 

 

 

 

 

где C - нормальный стыковой пролет: для рель сов Р75 и Р65 при стыке на в есу С=420 мм, для рельсов Р50 С=440 мм;

yст - нормальный стыковой зазор, принимаемый равным 8 мм;

4 - промежуточный пролет между осями брусьев под стрелкой, принимается равным 500 мм;

37

2% - расстояние от оси первого флюгарочного бруса до острия остряка у современных переводов 2% = 41 мм

$ - число промежуточных пролетов под передним вылетом рамного рельса. В курсовом проекте принимается: при марке крестовины до 1/9 $ = 5; при марке от 1/9 до 1/11 $ = 7; при марке более 1/11 $ = 9;

Проекция криволинейного остряка на рабочую грань рамного рельса,

мм

%/ = 6%(sin wп − sin wн)

(4.8)

Задний вылет рамного рельса устанавливается исходя из возможности и удобства монтажа корневого крепления остряка и стыкового скрепления рамного рельса по формуле

2! = кH‡к) + !4 + (ˆH‡)

(4.9)

!

!

 

где 9к - расстояние между осями в корне остряка, принимается равным С;

yк - стыковой зазор в корне остряка, принимается равным 4-8 мм;

! - количество промежуточных пролетов под задним вылетом рамного рельса, принимается равным ! = 2.

Стандартная длина рамных рельсов составляет 12,5 м или 25 м.

Решение: Длина переднего вылета рамного рельса

2$ = (!%H`! + 9 ∙ 500 − 41 = 4665 мм

Проекция криволинейного остряка

%/ = 503,041(0,035423 − 0,008005) = 13,79 м

Задний вылет рамного рельса

2! = ((!%H`) + 2 ∙ 500 + ((!%H`) = 1412 мм

! !

Длина рамного рельса

рр = 4,665 + 13,79 + 1,412 = 19,867 м

Примем стандартную длину рамного рельса равную 25 м.

38

4.3 Расчет размеров крестовины

Длина крестовины слагается из минимальных длин еѐ передней 1,) и хвостовой ,) частей. Математическим центром крестовины С называется точка пересечения продолжения рабочих кантов сердечни ка крестовины.

Теоретическая длина крестовины определяется в зависимости от ее типа, конструкции и марки, а также из условия обеспечения некоторых конструктивных требований.

Теоретическую (минимальную) длину передней части цельнолитой крестовины принима ют такой, чтобы внешние накладки в стыке не заходили за первый изгиб усов иков, т.е. за горло крестовины (рисунок 4.3).

Рисунок 4.3 - Цельнолитая крестовина

При этом дол жен быть предусмотрен конструктивный запас Š,) , обеспечивающий св ободную установку накладок с учетом допусков в изготовлении как накладок, так и усовиков. Расстоян ие между рабочими гранями усовиков в месте их первого изгиба называется горлом крестовины и

обозначается Kг . Передняя часть крестовины 1,)

определяется по формуле,

мм

 

 

 

1,) = O · Kг Š,)

T H‡ ‹

 

н

 

(4.10)

 

!

где O - число марки крестовины;

Kг - ширина ж елоба в горле крестовины, определяемая из условия пропуска по к рестовине экипажей с самой узко й насадкой колес и предельно изношенными по толщине гребнями принять равным 68 мм;

39

н - длина двухголовой накладки приведена в таблице 4.1;

Š,) - конструктивный запас, принять равным 15 мм.

y(1) - стыковой зазор, принять равным 0;

 

 

Ширина, мм

 

 

Длина

Высота

Высота

Тип

 

головки в

 

 

 

двухголовой

головки

рельса

головки

расчетной

 

подошвы

 

накладки,

рельса,

рельса,

 

по низу

плоскости

 

 

 

 

мм

мм

мм

Р75

75

72

 

150

 

 

920

192

46,0

Р65

75

73

 

150

 

 

800

180

36,5

Р50

71,9

70

 

132

 

 

800

152

33,0

Таблица 4.1 – Данные для расчета минимальных размеров крестовин

 

 

Теоретическая (минимальная) длина ,)

хвостовой части крестовины,

мм

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

,) =

Œ dŒгd?

 

 

 

 

 

 

•Ž•(п

) ,

 

(4.11)

где 4п - ширина подошвы рельса;

4г - ширина головки рельса в расчетной плоскости;

5 – конструктивное расстояние (в мм) между подошвами рельсов в хвосте крестовины, обеспечивающее установку примыкающих рельсов без строжки их подошв.

Полная теоретическая (минимальная) длина крестовины будет равна:

теор = ,) + ‰,)

(4.12)

Значение углов α и их тригонометрических функций для ряда марок крестовин от 1/7 до 1/22 приведены в таблице 4.2. Эти данные используются при расчете крестовин и далее – при определении основных геометрических размеров перевода.

Таблица 4.2 - Значение углов α и их тригонометрических функций для ряда марок крестовин

Марки

 

Углы α и их тригонометрические функции

 

крестовин

α

sin α

sin α/2

cos α

tg α

tg α/2

1

2

3

4

5

6

7

1/7

807/40//

0,141421

0,070889

0,989948

0,14857

0,071068

1/8

707/30//

0,124034

0,062137

0,992277

0,125

0,062258

1/9

6020/25//

0,110431

0,055301

0,993884

0,11111

0,055386

 

 

 

 

 

 

40