Выбор коммутационных аппаратов
Предохранитель F1
А) Iном( вставки) >Iр
Iном( вставки) = А >Iр = 123,88 А
Б) Iном( вставки) >=Iпуск/2,5
Iном( вставки) = А >Iпуск/2,5 = 5*Iр/2,5 = 247,76 А
В) 3* Iном( вставки) <=Iк3min
3* Iном( вставки) = А <Iк3min= 2,558 кА
Г) Iном( вставки) <= 3*Iдл. Доп
Iном( вставки) = А < 3*Iдл. Доп = 3*205 = 615 А
Д) Iпред откл. >=Iк3max
Iпред откл. = 100 кА >Iк3max= 2,954 кА
Выбираем предохранитель ПН 2 – 160
Автоматический выключатель SF2
А) Iном выкл >=Iр шра 6
I ном выкл =630А >Iр шра 6 =184А
Б) 1,25*Iуст (от КЗ) <=Iк2min
1,25*Iуст (от КЗ) = 1.25* 4000 =5000А <Iк2min=5229А
В) Iуст (от перегрузки) >= 1,25*Iпик шра 6
Iуст (от перегрузки) =2000А > 1,25*Iпик шра 6 = 1.25*782,34 =978А
Iпик шра 6 =Iр шра6 +[5 –Ки (Iн мах э.д.)]*Iн (maxэ.д. подключенного к ШРА – 6 )
max э.д. подключенного к ШРА – 6 этоГоризонтально-фрезерный станок :Рн = 53кВт;Uн = 0,38 кВ;CosФ = 0,65 (Ки = 0,17 ;Iн = 123,88 А)
Iпик шра 3 = 184 + (5 – 0,17 )*123,88= 782,34 А
Г) Iоткл >=Iк2max
Iоткл =20кA>=Iк2max=6,028кA
Выбираем автоматический выключатель А 3740 Б
Автоматический выключатель SF1
А) Iном выкл >=Iр шма
Iном выкл =4000 А >=Iр шма =1586,51А
Б) 1,25*Iуст (от КЗ) <=Iк1min
1,25*Iуст (от КЗ) = 1.25*4800 = 6000 А <Iк1min=11792А
В) Iуст (от перегрузки) >= 1,25*Iпик шра 3
Iуст (от перегрузки) = 4800 А > 1,25*Iпик шра 3 = 1.25*2235,36 =2794,2А
Iпик шма =Iр шма +[5 –Ки (Iн мах э.д.)]*Iн (maxэ.д. )
maxэ.д. ШMA это плоскошлифовальный станок (Ки = 0,17 ;Iн = 60/1,732*0,4*0,65 =133,23 А)
Iпик шма = 1586,51 + (5 – 0,13 )*133,23 = 2235,36 А
Г) Iоткл >=Iк1max
Iоткл =65 кA>Iк1max=13,616кA
Выбираем автоматический выключатель Э 40
Заключение
При выполнении данной курсовой работы был принят ряд допущений. Далее приводятся допущения :
1 При расчете нагрузок использовались несколько усредненные графики нагрузок, исходя из того что графики задаваемые преподавателем являются наглядными погрешность при построении данных исходных графиков составляет не более 2,5 % .Принимали что станки мощностью менее 25 кВт - мелкие (отдельный график ).
При расчете нагрузок использовались усредненные Ки иtgФ (должны были быть паспортные данные станков намеченных к установке).
Расчет трехфазных нагрузок велся методом расчетного коэффициента который хотя и является наиболее точным и сравнительно простым но несет в себе определенную погрешность. Для оценки погрешности произведем следующий расчет.
|
|
Наименование |
n |
Рн |
Ки |
Рн(гр)*Ки |
CosФ |
tgФ |
|
6~7 |
|
|
7~8 |
|
|
|
|
|
кВт |
|
кВт |
|
|
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
|
1 |
Токарно-револьверный станок |
10 |
20 |
0,12 |
24 |
0,4 |
2,29 |
0,3 |
7,2 |
16 |
0,7 |
17 |
38 |
|
2 |
Токарно-винторезный станок |
9 |
12 |
0,12 |
12,96 |
0,4 |
2,29 |
0,3 |
3,9 |
8,9 |
0,7 |
9,1 |
21 |
|
3 |
Горизонтально-расточный станок |
6 |
44 |
0,17 |
44,88 |
0,65 |
1,17 |
0,4 |
18 |
21 |
0,9 |
40 |
47 |
|
4 |
Горизонтально-проточный станок |
6 |
30 |
0,17 |
30,6 |
0,65 |
1,17 |
0,4 |
12 |
14 |
0,9 |
28 |
32 |
|
5 |
Горизонтально-фрезерный станок |
5 |
4 |
0,12 |
2,4 |
0,4 |
2,29 |
0,3 |
0,7 |
1,6 |
0,7 |
1,7 |
3,8 |
|
6 |
Токарно-винтовой станок |
6 |
12 |
0,12 |
8,64 |
0,4 |
2,29 |
0,3 |
2,6 |
5,9 |
0,7 |
6 |
14 |
|
7 |
Точильно-шлифовальный станок |
4 |
30 |
0,17 |
20,4 |
0,65 |
1,17 |
0,4 |
8,2 |
9,5 |
0,9 |
18 |
21 |
|
8 |
Бесцентро-шлифовальный станок |
4 |
21 |
0,12 |
10,08 |
0,4 |
2,29 |
0,3 |
3 |
6,9 |
0,7 |
7,1 |
16 |
|
9 |
Токарный станок с ЧПУ |
8 |
15 |
0,17 |
20,4 |
0,65 |
1,17 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
12 |
14 |
|
10 |
Вертикально-фрезерный станок |
4 |
21 |
0,12 |
10,08 |
0,4 |
2,29 |
0,3 |
3 |
6,9 |
0,7 |
7,1 |
16 |
|
11 |
Токарный станок с ЧПУ |
2 |
19 |
0,17 |
6,46 |
0,65 |
1,17 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
3,9 |
4,5 |
|
12 |
Точильно-шлифовальный станок |
2 |
48 |
0,17 |
16,32 |
0,65 |
1,17 |
0,4 |
6,5 |
7,6 |
0,9 |
15 |
17 |
|
13 |
Плоско-шлифовальный станок |
2 |
60 |
0,17 |
20,4 |
0,65 |
1,17 |
0,4 |
8,2 |
9,5 |
0,9 |
18 |
21 |
|
14 |
Горизонтально-расточный станок |
2 |
31 |
0,17 |
10,54 |
0,65 |
1,17 |
0,4 |
4,2 |
4,9 |
0,9 |
9,5 |
11 |
|
15 |
Вертикально-фрезерный станок |
2 |
53 |
0,17 |
18,02 |
0,65 |
1,17 |
0,4 |
7,2 |
8,4 |
0,9 |
16 |
19 |
|
17 |
Вентустановка |
2 |
10 |
0,7 |
14 |
0,8 |
0,75 |
0,6 |
8,4 |
6,3 |
0,7 |
9,8 |
7,4 |
|
18 |
Резьбонакатный автомат |
2 |
12 |
0,17 |
4,08 |
0,65 |
1,17 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
2 |
2,4 |
|
19 |
Точильно-шлифовальный станок |
2 |
34 |
0,17 |
11,56 |
0,65 |
1,17 |
0,4 |
4,6 |
5,4 |
0,9 |
10 |
12 |
|
20 |
Токарный полуавтомат |
2 |
48 |
0,17 |
16,32 |
0,65 |
1,17 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
8,2 |
9,5 |
|
21 |
Радиально-сверлильный станок |
1 |
22 |
0,12 |
2,64 |
0,4 |
2,29 |
0,3 |
0,8 |
1,8 |
0,7 |
1,8 |
4,2 |
|
22 |
Вертикально-сверлильный станок |
2 |
18 |
0,12 |
4,32 |
0,4 |
2,29 |
0,3 |
1,3 |
3 |
0,7 |
3 |
6,9 |
|
23 |
Круглошлифовальный станок |
1 |
13 |
0,12 |
1,56 |
0,4 |
2,29 |
0,3 |
0,5 |
1,1 |
0,7 |
1,1 |
2,5 |
|
24 |
Шлифовальный станок |
1 |
38 |
0,17 |
6,46 |
0,65 |
1,17 |
0,4 |
2,6 |
3 |
0,9 |
5,8 |
6,8 |
|
25 |
Нагревательная электропечь |
3 |
44 |
0,7 |
92,4 |
0,95 |
0,33 |
1 |
92 |
30 |
1 |
92 |
30 |
|
26 |
Нагревательная электропечь |
2 |
44 |
0,7 |
61,6 |
0,95 |
0,33 |
1 |
62 |
20 |
1 |
62 |
20 |
|
27 |
Электротермическая печь |
2 |
73 |
0,7 |
102,2 |
0,65 |
1,17 |
1 |
102 |
119 |
1 |
102 |
119 |
|
28 |
Электромасляная печь |
2 |
90 |
0,7 |
126 |
0,35 |
2,68 |
1 |
126 |
337 |
1 |
126 |
337 |
|
29 |
Электропечь |
2 |
63 |
0,7 |
88,2 |
0,95 |
0,33 |
1 |
88 |
29 |
1 |
88 |
29 |
|
30 |
Вентустановка |
3 |
18 |
0,7 |
37,8 |
0,8 |
0,75 |
0,6 |
23 |
17 |
0,7 |
26 |
20 |
|
35 |
Кран |
1 |
55 |
0,1 |
5,5 |
0,5 |
1,73 |
0,7 |
3,9 |
6,7 |
0,7 |
3,9 |
6,7 |
|
|
СУММА |
|
|
|
|
|
|
|
600 |
703 |
|
752 |
912 |
|
|
8~9 |
|
|
9~10 |
|
|
10~11 |
|
|
11~12 |
|
|
12~13 |
|
|
13~14 |
|
|
14~15 |
|
|
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
|
1 |
24 |
55 |
1 |
24 |
55 |
0,7 |
16 |
36 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
12 |
27 |
0,9 |
22 |
49 |
1 |
24 |
55 |
|
1 |
13 |
29,7 |
1 |
13 |
29,7 |
0,7 |
8,4 |
19 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
6,5 |
15 |
0,9 |
12 |
27 |
1 |
13 |
30 |
|
1 |
45 |
52,5 |
1 |
45 |
52,5 |
1 |
45 |
52 |
0,2 |
6,7 |
7,9 |
0,7 |
29 |
34 |
0,8 |
36 |
42 |
0,9 |
38 |
45 |
|
1 |
31 |
35,8 |
1 |
31 |
35,8 |
1 |
31 |
36 |
0,2 |
4,6 |
5,4 |
0,7 |
20 |
23 |
0,8 |
24 |
29 |
0,9 |
26 |
30 |
|
1 |
2,4 |
5,5 |
1 |
2,4 |
5,5 |
0,7 |
1,6 |
3,6 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
1,2 |
2,7 |
0,9 |
2,2 |
4,9 |
1 |
2,4 |
5,5 |
|
1 |
8,6 |
19,8 |
1 |
8,6 |
19,8 |
0,7 |
5,6 |
13 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
4,3 |
9,9 |
0,9 |
7,8 |
18 |
1 |
8,6 |
20 |
|
1 |
20 |
23,9 |
1 |
20 |
23,9 |
1 |
20 |
24 |
0,2 |
3,1 |
3,6 |
0,7 |
13 |
16 |
0,8 |
16 |
19 |
0,9 |
17 |
20 |
|
1 |
10 |
23,1 |
1 |
10 |
23,1 |
0,7 |
6,6 |
15 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
5 |
12 |
0,9 |
9,1 |
21 |
1 |
10 |
23 |
|
0,9 |
17 |
20,3 |
1 |
20 |
23,9 |
0,7 |
14 |
17 |
0 |
0 |
0 |
0,7 |
14 |
17 |
1 |
19 |
23 |
1 |
19 |
23 |
|
1 |
10 |
23,1 |
1 |
10 |
23,1 |
0,7 |
6,6 |
15 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
5 |
12 |
0,9 |
9,1 |
21 |
1 |
10 |
23 |
|
0,9 |
5,5 |
6,42 |
1 |
6,5 |
7,55 |
0,7 |
4,5 |
5,3 |
0 |
0 |
0 |
0,7 |
4,5 |
5,3 |
1 |
6,1 |
7,2 |
1 |
6,1 |
7,2 |
|
1 |
16 |
19,1 |
1 |
16 |
19,1 |
1 |
16 |
19 |
0,2 |
2,4 |
2,9 |
0,7 |
11 |
12 |
0,8 |
13 |
15 |
0,9 |
14 |
16 |
|
1 |
20 |
23,9 |
1 |
20 |
23,9 |
1 |
20 |
24 |
0,2 |
3,1 |
3,6 |
0,7 |
13 |
16 |
0,8 |
16 |
19 |
0,9 |
17 |
20 |
|
1 |
11 |
12,3 |
1 |
11 |
12,3 |
1 |
11 |
12 |
0,2 |
1,6 |
1,8 |
0,7 |
6,9 |
8 |
0,8 |
8,4 |
9,9 |
0,9 |
9 |
10 |
|
1 |
18 |
21,1 |
1 |
18 |
21,1 |
1 |
18 |
21 |
0,2 |
2,7 |
3,2 |
0,7 |
12 |
14 |
0,8 |
14 |
17 |
0,9 |
15 |
18 |
|
0,7 |
9,8 |
7,35 |
0,7 |
9,8 |
7,35 |
0,8 |
11 |
7,9 |
0,8 |
11 |
7,9 |
0,8 |
11 |
8,4 |
0,8 |
11 |
8,4 |
0,7 |
9,1 |
6,8 |
|
0,9 |
3,7 |
4,29 |
1 |
4,1 |
4,77 |
1 |
4,1 |
4,8 |
0,4 |
1,4 |
1,7 |
0,6 |
2,2 |
2,6 |
1 |
3,9 |
4,5 |
1 |
3,9 |
4,5 |
|
1 |
12 |
13,5 |
1 |
12 |
13,5 |
1 |
12 |
14 |
0,2 |
1,7 |
2 |
0,7 |
7,5 |
8,8 |
0,8 |
9,2 |
11 |
0,9 |
9,8 |
11 |
|
0,9 |
15 |
17,2 |
1 |
16 |
19,1 |
1 |
16 |
19 |
0,4 |
5,7 |
6,7 |
0,6 |
9 |
10 |
1 |
16 |
18 |
1 |
16 |
18 |
|
1 |
2,6 |
6,05 |
1 |
2,6 |
6,05 |
0,7 |
1,7 |
3,9 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
1,3 |
3 |
0,9 |
2,4 |
5,4 |
1 |
2,6 |
6 |
|
1 |
4,3 |
9,9 |
1 |
4,3 |
9,9 |
0,7 |
2,8 |
6,4 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
2,2 |
4,9 |
0,9 |
3,9 |
8,9 |
1 |
4,3 |
9,9 |
|
1 |
1,6 |
3,57 |
1 |
1,6 |
3,57 |
0,7 |
1 |
2,3 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
0,8 |
1,8 |
0,9 |
1,4 |
3,2 |
1 |
1,6 |
3,6 |
|
1 |
6,5 |
7,55 |
1 |
6,5 |
7,55 |
1 |
6,5 |
7,6 |
0,2 |
1 |
1,1 |
0,7 |
4,2 |
4,9 |
0,8 |
5,2 |
6 |
0,9 |
5,5 |
6,4 |
|
1 |
92 |
30,4 |
1 |
92 |
30,4 |
1 |
92 |
30 |
1 |
92 |
30 |
0 |
0 |
0 |
1 |
92 |
30 |
1 |
92 |
30 |
|
1 |
62 |
20,2 |
1 |
62 |
20,2 |
1 |
62 |
20 |
1 |
62 |
20 |
0 |
0 |
0 |
1 |
62 |
20 |
1 |
62 |
20 |
|
1 |
102 |
119 |
1 |
102 |
119 |
1 |
102 |
119 |
1 |
102 |
119 |
0 |
0 |
0 |
1 |
102 |
119 |
1 |
102 |
119 |
|
1 |
126 |
337 |
1 |
126 |
337 |
1 |
126 |
337 |
1 |
126 |
337 |
0 |
0 |
0 |
1 |
126 |
337 |
1 |
126 |
337 |
|
1 |
88 |
29 |
1 |
88 |
29 |
1 |
88 |
29 |
1 |
88 |
29 |
0 |
0 |
0 |
1 |
88 |
29 |
1 |
88 |
29 |
|
0,7 |
26 |
19,8 |
0,7 |
26 |
19,8 |
0,8 |
28 |
21 |
0,8 |
28 |
21 |
0,8 |
30 |
23 |
0,8 |
30 |
23 |
0,7 |
25 |
18 |
|
0,7 |
3,9 |
6,67 |
0,7 |
3,9 |
6,67 |
1 |
5,5 |
9,5 |
1 |
5,5 |
9,5 |
1 |
5,5 |
9,5 |
1 |
5,5 |
9,5 |
1 |
5,5 |
9,5 |
|
|
808 |
1004 |
|
814 |
1011 |
|
783 |
945 |
|
549 |
615 |
|
232 |
300 |
|
775 |
955 |
|
783 |
977 |
|
|
15~16 |
|
|
16~17 |
|
|
17~18 |
|
|
18~19 |
|
|
19~20 |
|
|
20~21 |
|
|
21~22 |
|
|
22~23 |
|
|
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
Кi |
Р |
Q |
|
0,6 |
14 |
33 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
14 |
33 |
1 |
24 |
55 |
1 |
24 |
55 |
0,7 |
17 |
38 |
0,8 |
18 |
41 |
0,2 |
4,8 |
11 |
|
0,6 |
7,8 |
18 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
7,8 |
18 |
1 |
13 |
30 |
1 |
13 |
30 |
0,7 |
9,1 |
21 |
0,8 |
9,7 |
22 |
0,2 |
2,6 |
5,9 |
|
0,8 |
34 |
39 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
22 |
26 |
0,7 |
29 |
34 |
0,8 |
36 |
42 |
0,8 |
36 |
42 |
0,7 |
31 |
37 |
0,3 |
11 |
13 |
|
0,8 |
23 |
27 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
15 |
18 |
0,7 |
20 |
23 |
0,8 |
24 |
29 |
0,8 |
24 |
29 |
0,7 |
21 |
25 |
0,3 |
7,7 |
8,9 |
|
0,6 |
1,4 |
3,3 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
1,4 |
3,3 |
1 |
2,4 |
5,5 |
1 |
2,4 |
5,5 |
0,7 |
1,7 |
3,8 |
0,8 |
1,8 |
4,1 |
0,2 |
0,5 |
1,1 |
|
0,6 |
5,2 |
12 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
5,2 |
12 |
1 |
8,6 |
20 |
1 |
8,6 |
20 |
0,7 |
6 |
14 |
0,8 |
6,5 |
15 |
0,2 |
1,7 |
4 |
|
0,8 |
15 |
18 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
10 |
12 |
0,7 |
13 |
16 |
0,8 |
16 |
19 |
0,8 |
16 |
19 |
0,7 |
14 |
17 |
0,3 |
5,1 |
6 |
|
0,6 |
6 |
14 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
6 |
14 |
1 |
10 |
23 |
1 |
10 |
23 |
0,7 |
7,1 |
16 |
0,8 |
7,6 |
17 |
0,2 |
2 |
4,6 |
|
0,9 |
18 |
21 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
11 |
13 |
0,9 |
18 |
21 |
0,9 |
18 |
21 |
0,9 |
18 |
21 |
0,7 |
13 |
16 |
0,7 |
13 |
16 |
|
0,6 |
6 |
14 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
6 |
14 |
1 |
10 |
23 |
1 |
10 |
23 |
0,7 |
7,1 |
16 |
0,8 |
7,6 |
17 |
0,2 |
2 |
4,6 |
|
0,9 |
5,8 |
6,8 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
3,6 |
4,2 |
0,9 |
5,8 |
6,8 |
0,9 |
5,8 |
6,8 |
0,9 |
5,8 |
6,8 |
0,7 |
4,2 |
4,9 |
0,7 |
4,2 |
4,9 |
|
0,8 |
12 |
14 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
8,2 |
9,5 |
0,7 |
11 |
12 |
0,8 |
13 |
15 |
0,8 |
13 |
15 |
0,7 |
11 |
13 |
0,3 |
4,1 |
4,8 |
|
0,8 |
15 |
18 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
10 |
12 |
0,7 |
13 |
16 |
0,8 |
16 |
19 |
0,8 |
16 |
19 |
0,7 |
14 |
17 |
0,3 |
5,1 |
6 |
|
0,8 |
7,9 |
9,2 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
5,3 |
6,2 |
0,7 |
6,9 |
8 |
0,8 |
8,4 |
9,9 |
0,8 |
8,4 |
9,9 |
0,7 |
7,4 |
8,6 |
0,3 |
2,6 |
3,1 |
|
0,8 |
14 |
16 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
9 |
11 |
0,7 |
12 |
14 |
0,8 |
14 |
17 |
0,8 |
14 |
17 |
0,7 |
13 |
15 |
0,3 |
4,5 |
5,3 |
|
0,7 |
9,1 |
6,8 |
0,6 |
8,4 |
6,3 |
0,6 |
8,4 |
6,3 |
0,7 |
9,8 |
7,4 |
0,7 |
9,8 |
7,4 |
0,7 |
9,1 |
6,8 |
0,6 |
7,7 |
5,8 |
0,6 |
7,7 |
5,8 |
|
0,4 |
1,4 |
1,7 |
0,7 |
2,7 |
3,1 |
1 |
4,1 |
4,8 |
1 |
4,1 |
4,8 |
1 |
4,1 |
4,8 |
0,7 |
2,7 |
3,1 |
0,7 |
2,7 |
3,1 |
0,3 |
1 |
1,2 |
|
0,8 |
8,7 |
10 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
5,8 |
6,8 |
0,7 |
7,5 |
8,8 |
0,8 |
9,2 |
11 |
0,8 |
9,2 |
11 |
0,7 |
8,1 |
9,5 |
0,3 |
2,9 |
3,4 |
|
0,4 |
5,7 |
6,7 |
0,7 |
11 |
12 |
1 |
16 |
19 |
1 |
16 |
19 |
1 |
16 |
19 |
0,7 |
11 |
12 |
0,7 |
11 |
12 |
0,3 |
4,1 |
4,8 |
|
0,6 |
1,6 |
3,6 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
1,6 |
3,6 |
1 |
2,6 |
6 |
1 |
2,6 |
6 |
0,7 |
1,8 |
4,2 |
0,8 |
2 |
4,5 |
0,2 |
0,5 |
1,2 |
|
0,6 |
2,6 |
5,9 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
2,6 |
5,9 |
1 |
4,3 |
9,9 |
1 |
4,3 |
9,9 |
0,7 |
3 |
6,9 |
0,8 |
3,2 |
7,4 |
0,2 |
0,9 |
2 |
|
0,6 |
0,9 |
2,1 |
0 |
0 |
0 |
0,6 |
0,9 |
2,1 |
1 |
1,6 |
3,6 |
1 |
1,6 |
3,6 |
0,7 |
1,1 |
2,5 |
0,8 |
1,2 |
2,7 |
0,2 |
0,3 |
0,7 |
|
0,8 |
4,8 |
5,7 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
3,2 |
3,8 |
0,7 |
4,2 |
4,9 |
0,8 |
5,2 |
6 |
0,8 |
5,2 |
6 |
0,7 |
4,5 |
5,3 |
0,3 |
1,6 |
1,9 |
|
1 |
92 |
30 |
1 |
92 |
30 |
1 |
92 |
30 |
0 |
0 |
0 |
0,8 |
74 |
24 |
0,8 |
74 |
24 |
0,8 |
74 |
24 |
0,8 |
74 |
24 |
|
1 |
62 |
20 |
1 |
62 |
20 |
1 |
62 |
20 |
0 |
0 |
0 |
0,8 |
49 |
16 |
0,8 |
49 |
16 |
0,8 |
49 |
16 |
0,8 |
49 |
16 |
|
1 |
102 |
119 |
1 |
102 |
119 |
1 |
102 |
119 |
0 |
0 |
0 |
0,8 |
82 |
96 |
0,8 |
82 |
96 |
0,8 |
82 |
96 |
0,8 |
82 |
96 |
|
1 |
126 |
337 |
1 |
126 |
337 |
1 |
126 |
337 |
0 |
0 |
0 |
0,8 |
101 |
270 |
0,8 |
101 |
270 |
0,8 |
101 |
270 |
0,8 |
101 |
270 |
|
1 |
88 |
29 |
1 |
88 |
29 |
1 |
88 |
29 |
0 |
0 |
0 |
0,8 |
71 |
23 |
0,8 |
71 |
23 |
0,8 |
71 |
23 |
0,8 |
71 |
23 |
|
0,7 |
25 |
18 |
0,6 |
23 |
17 |
0,6 |
23 |
17 |
0,7 |
26 |
20 |
0,7 |
26 |
20 |
0,7 |
25 |
18 |
0,6 |
21 |
16 |
0,6 |
21 |
16 |
|
0,7 |
3,9 |
6,7 |
0,7 |
3,9 |
6,7 |
0,7 |
3,9 |
6,7 |
0,7 |
3,9 |
6,7 |
0,7 |
3,9 |
6,7 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
720 |
867 |
|
519 |
582 |
|
676 |
818 |
|
278 |
398 |
|
681 |
858 |
|
644 |
789 |
|
618 |
765 |
|
488 |
564 |
|
Время |
Р(трехф) |
Q(трехф) |
Р(свар) |
Q(свар) |
Р(осв) |
Q(осв) |
Р(сум) |
Q(сум) |
S(сум) |
|
6~7 |
600,006 |
702,8033 |
|
|
|
|
|
|
|
|
7~8 |
751,764 |
912,4758 |
|
|
|
|
|
|
|
|
8~9 |
807,561 |
1003,524 |
|
|
|
|
|
|
|
|
9~10 |
813,63 |
1010,619 |
|
|
|
|
|
|
|
|
10~11 |
782,974 |
944,5052 |
|
|
|
|
|
|
|
|
11~12 |
548,767 |
614,7563 |
|
|
|
|
|
|
|
|
12~13 |
231,769 |
299,7189 |
|
|
|
|
|
|
|
|
13~14 |
774,593 |
955,133 |
|
|
|
|
|
|
|
|
14~15 |
783,45 |
977,3493 |
|
|
|
|
|
|
|
|
15~16 |
719,627 |
867,3843 |
|
|
|
|
|
|
|
|
16~17 |
518,59 |
581,8033 |
|
|
|
|
|
|
|
|
17~18 |
676,101 |
817,5823 |
|
|
|
|
|
|
|
|
18~19 |
277,831 |
397,8371 |
|
|
|
|
|
|
|
|
19~20 |
681,028 |
858,3176 |
|
|
|
|
|
|
|
|
20~21 |
644,444 |
788,6503 |
|
|
|
|
|
|
|
|
21~22 |
618,465 |
764,751 |
|
|
|
|
|
|
|
|
22~23 |
487,5 |
564,31 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Сумма |
10718,1 |
13061,52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Среднее |
630,4765 |
768,3247 |
68,886 |
91,848 |
68,04 |
22,385 |
767,4025 |
882,5577 |
1169,536 |
Тогда погрешность при использовании метода расчетного коэффициента составляет:
Погрешность = (1169,536 – 1099,17)*100%/1169,536 = 6,01 %
Данный расчет также не является полностью верным решением поскольку при его проведении были приняты теже допущения , но для оценки погрешности он подходит.
4 При определении мощности освещения было принято допущение : поскольку не указано количество , тип и мощность осветительных приборов мощность освещения определили с помощью усредненного коэффициента мощности освещения одного квадратного метра .
5 При расчете однофазной сварочной нагрузки поскольку нет и не может быть точных графиков данного вида нагрузок и не может быть известно продолжительность и частота включений то расчет производим с помощью усредненных коэффициентов Кз и Кв.
6 Поскольку методом расчетного коэффициента была внесена определенная погрешность то для выбранного трансформатора мощностью 630 кВА
Окончательный коэффициент загрузки с учетом установки выбранного КУ
Кз =Sр /n* Sнт = 906,215/2*630 = 0,719
Аварийный коэффициент загрузки
Кз(авар) =Sр /1* Sнт = 817,768/1*630 = 1,438
Коэффициент загрузки в период максимального использования мощности
9~10 Кз =Sр /n* Sнт = 911,373/2*630 = 0,723 те Кз(авар) = 1,897
Иными словами в аварийном режиме коэффициент нагрузки трансформатора превышает 1.4 значит необходимо проверить выдержит ли выбранный трансформатор в аварийном режиме работы данный график нагрузок. Это необходимо производить для анализа вероятности перебоев в электроснабжении цеха или для техникоэкономического обоснования выбора другого трансформатора при необходимости.
|
Sт = 630 Qку =400 |
кВА кВар |
|
|
Sт = 1 МВА Qку = 0 |
Sт = 630 кВА Qку = 900кВар | |||
|
Время |
Sнагр |
Кз(авар) |
|
Кз |
Кз(авар) |
|
Sнагр |
Кз(авар) |
|
6~7 |
846,75 |
1,34405 |
|
0,423376 |
0,846751 |
|
741,5873 |
1,177123 |
|
7~8 |
1087,4 |
1,7261 |
|
0,543722 |
1,087444 |
|
897,6776 |
1,424885 |
|
8~9 |
1186,3 |
1,88296 |
|
0,593134 |
1,186267 |
|
969,2645 |
1,538515 |
|
9~10 |
1195,4 |
1,89745 |
|
0,597697 |
1,195394 |
|
976,7882 |
1,550458 |
|
10~11 |
1131,4 |
1,79593 |
|
0,565719 |
1,131438 |
|
933,4955 |
1,481739 |
|
11~12 |
760,53 |
1,20719 |
|
0,380266 |
0,760532 |
|
706,6962 |
1,12174 |
|
12~13 |
368,96 |
0,58565 |
|
0,184479 |
0,368959 |
|
610,0646 |
0,968356 |
|
13~14 |
1130,9 |
1,79507 |
|
0,565446 |
1,130892 |
|
927,1201 |
1,471619 |
|
14~15 |
1151,3 |
1,82738 |
|
0,575625 |
1,151251 |
|
940,1041 |
1,492229 |
|
15~16 |
1035,4 |
1,64342 |
|
0,517678 |
1,035356 |
|
860,4327 |
1,365766 |
|
16~17 |
719,26 |
1,14169 |
|
0,359631 |
0,719263 |
|
686,5147 |
1,089706 |
|
17~18 |
971,51 |
1,54209 |
|
0,485757 |
0,971514 |
|
813,6493 |
1,291507 |
|
18~19 |
429,63 |
0,68195 |
|
0,214816 |
0,429631 |
|
567,9022 |
0,901432 |
|
19~20 |
998,43 |
1,58481 |
|
0,499215 |
0,99843 |
|
821,1652 |
1,303437 |
|
20~21 |
929,21 |
1,47494 |
|
0,464605 |
0,92921 |
|
781,3753 |
1,240278 |
|
21~22 |
894,45 |
1,41976 |
|
0,447225 |
0,89445 |
|
755,6833 |
1,199497 |
|
22~23 |
683,74 |
1,08529 |
|
0,341868 |
0,683735 |
|
662,5338 |
1,051641 |
Поскольку достаточно велика вероятность выхода из строя второго трансформатора, либо нарушается режимы работы трансформатора в аварийном режиме и увеличивается износ трансформатора то будет целесообразней выбрать трансформаторы мощнее (мощностью 1 МВА каждый) . Это связано с тем что в случае выхода из строя одного трансформатора второй трансформатор в течении суток может выйти из строя практически со 100 % вероятностью и тем самым обесточить потребителей. Но как видно в нормальном режиме коэффициент загрузки необоснованно занижен. В таком случае целесообразно сделать больше мощность КУ и оставить первый вариант (трансформаторы на 630 кВА) если это возможно. Поскольку бесперебойное питание можно обеспечить только с помощью трансформаторов мощностью 1000 кВА (1 МВА) то очевидно их и намечаем к установке.
7 При расчете центра электрических нагрузок мы принимали следующие допущения : в качестве центра электрических нагрузок станка или группы однотипных станков мы принимали центр тяжести ; не учитываем крановую нагрузку (Ркрана = 55 кВт и нет определенного местоположения);Центр электрических нагрузок мы находили как среднеарифметичекий центров для каждого часа , не учитывая разность мощностей для каждого часа ( необходимо было учесть также поправочный коэффициент q)
С учетом данных поправочных коэффициентов определяем центр электрических нагрузок и погрешность при определении центра электрических нагрузок.
|
Время |
Хк |
Ук |
Qx |
Qy |
Xк-Qx |
Yк-Qy |
Рк |
Pc |
qxк |
qyк |
|
6~7 |
96,0734 |
62,2555 |
|
|
-4,8576 |
-13,835 |
1329,7 |
|
0,12527 |
0,35681 |
|
7~8 |
122,352 |
69,9469 |
|
|
21,421 |
-6,1441 |
2274,5 |
|
-0,0496 |
0,01424 |
|
8~9 |
119,005 |
75,3458 |
|
|
18,0743 |
-0,7452 |
2900,35 |
|
0,23914 |
-0,0099 |
|
9~10 |
109,249 |
79,9966 |
|
|
8,31841 |
3,90565 |
3370,3 |
|
0,20718 |
0,09727 |
|
10~11 |
106,725 |
78,2863 |
|
|
5,79392 |
2,19531 |
3102,95 |
|
0,10582 |
0,0401 |
|
11~12 |
65,4244 |
53,545 |
|
|
-35,507 |
-22,546 |
1024,1 |
|
1,18526 |
0,75262 |
|
12~13 |
112,407 |
93,2413 |
|
|
11,4763 |
17,1503 |
2012,4 |
|
-0,1013 |
-0,1514 |
|
13~14 |
103,069 |
80,2887 |
|
|
2,13759 |
4,19773 |
3137,35 |
|
0,04087 |
0,08026 |
|
14~15 |
106,839 |
79,7609 |
|
|
5,9077 |
3,66988 |
3146,35 |
|
0,11427 |
0,07098 |
|
15~16 |
100,59 |
79,069 |
|
|
-0,3405 |
2,97797 |
2705,45 |
|
-0,0029 |
0,02498 |
|
16~17 |
46,462 |
65,6912 |
|
|
-54,469 |
-10,4 |
1228,65 |
|
1,54146 |
0,29431 |
|
17~18 |
97,0817 |
74,5014 |
|
|
-3,8493 |
-1,5896 |
2267,95 |
|
0,00955 |
0,00394 |
|
18~19 |
118,079 |
92,5583 |
|
|
17,148 |
16,4673 |
2361,85 |
|
-0,0025 |
-0,0024 |
|
19~20 |
106,6 |
82,5016 |
|
|
5,66901 |
6,41059 |
3057,55 |
|
0,09715 |
0,10985 |
|
20~21 |
110,233 |
78,9917 |
|
|
9,30201 |
2,9007 |
2578,9 |
|
0,04879 |
0,01521 |
|
21~22 |
107,028 |
79,5104 |
|
|
6,09749 |
3,41936 |
2458,55 |
|
0,01375 |
0,00771 |
|
22~23 |
88,6108 |
68,063 |
|
|
-12,32 |
-8,028 |
1295,3 |
|
0,32826 |
0,2139 |
|
Сумма |
1715,83 |
1293,55 |
100,931 |
76,091 |
|
|
40252,2 |
2367,776471 |
3,9004 |
1,9185 |
Qх = 100,931 + 3,9 = 104,831
Qy = 76.091 +1,918 = 78,009
Погрешность при определении центра
Хотя в принципе проведение данных расчетов свелось к тому что КТП установили на единственно свободном месте в цехе правда достаточно близком к центру электрических нагрузок.
Теперь с учетом точного центра электрических нагрузок определим зону рассеивания
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qx |
Qy |
Qx-Xк |
Qy-Yк |
(Qx-Xк)^2 |
(Qy-Yк)^2 |
бх |
бy |
(Qx-Xк)*(Qy-Yк) |
R |
|
Х |
У |
|
|
|
8,758 |
15,75 |
76,70607 |
248,1987 |
|
|
137,979517 |
|
|
|
|
|
|
|
-17,5 |
8,063 |
306,964 |
65,01166 |
|
|
-141,2665598 |
|
|
|
|
|
|
|
-14,2 |
2,664 |
200,895 |
7,097344 |
|
|
-37,76004717 |
|
|
|
|
|
|
|
-4,42 |
-1,99 |
19,51708 |
3,947284 |
|
|
8,77721205 |
|
|
|
|
|
|
|
-1,89 |
-0,28 |
3,584672 |
0,076418 |
|
|
0,5233868 |
|
бх^2 |
cos< |
|
|
|
|
39,41 |
24,46 |
1552,93 |
598,5315 |
|
|
964,0940225 |
|
363,8774 |
0,9882572 |
|
|
|
|
-7,58 |
-15,2 |
57,39085 |
231,9951 |
|
|
115,3880151 |
|
бy^2 |
sin< |
|
|
|
|
1,763 |
-2,28 |
3,108194 |
5,193207 |
|
|
-4,017647962 |
|
97,78162 |
0,1527995 |
|
|
|
|
-2,01 |
-1,75 |
4,028458 |
3,066042 |
|
|
3,514458977 |
|
2*R*бх*бy |
sin2< |
|
|
|
|
4,241 |
-1,06 |
17,98699 |
1,121697 |
|
|
-4,491764161 |
|
254,069 |
0,3020104 |
|
|
|
|
58,37 |
12,32 |
3407,009 |
151,7505 |
|
|
719,0377402 |
|
tg |
бх^2*cos^2 |
бх^2*sin^2 |
|
|
|
7,75 |
3,509 |
60,06021 |
12,30967 |
|
|
27,19046599 |
|
0,954803 |
355,38169 |
8,4956963 |
|
|
|
-13,2 |
-14,5 |
175,4932 |
211,6572 |
|
|
192,7288124 |
|
arctg |
бy^2*sin^2 |
бy^2*cos^2 |
|
|
|
-1,77 |
-4,49 |
3,127262 |
20,17559 |
|
|
7,943194835 |
|
0,762281 |
2,282975 |
95,498649 |
|
|
|
-5,4 |
-0,98 |
29,17519 |
0,963994 |
|
|
5,303272968 |
|
1\2arctg |
R*бх*бy*sin2< |
|
|
|
|
-2,2 |
-1,5 |
4,826336 |
2,251476 |
|
|
3,296419035 |
|
0,381141 |
38,365744 |
|
|
|
|
16,22 |
9,947 |
263,1136 |
98,94028 |
|
|
161,3460015 |
|
в град. |
в мм |
в мм |
|
104,83 |
78,01 |
|
|
6185,916 |
1662,288 |
19,08 |
9,89 |
2159,5865 |
0,673 |
21,83775 |
48,746102 |
19,843679 |
Также Центр электрических нагрузок можно определить следующим образом
Тогда получаем для тех же условий следующий центр электрических нагрузок
|
Время |
Хк |
Ук |
Рк |
Хк*Pк |
Yк*Pк |
Qx |
Qy |
|
6~7 |
96,0734 |
62,2555 |
1329,7 |
127748,8 |
82781,2 |
|
|
|
7~8 |
122,352 |
69,9469 |
2274,5 |
278289,6 |
159094,2 |
|
|
|
8~9 |
119,005 |
75,3458 |
2900,35 |
345157,15 |
218529,15 |
|
|
|
9~10 |
109,249 |
79,9966 |
3370,3 |
368203,3 |
269612,7 |
|
|
|
10~11 |
106,725 |
78,2863 |
3102,95 |
331162,1 |
242918,5 |
|
|
|
11~12 |
65,4244 |
53,545 |
1024,1 |
67001,1 |
54835,4 |
|
|
|
12~13 |
112,407 |
93,2413 |
2012,4 |
226208,4 |
187638,7 |
|
|
|
13~14 |
103,069 |
80,2887 |
3137,35 |
323362,25 |
251893,85 |
|
|
|
14~15 |
106,839 |
79,7609 |
3146,35 |
336151,95 |
250955,65 |
|
|
|
15~16 |
100,59 |
79,069 |
2705,45 |
272142,55 |
213917,15 |
|
|
|
16~17 |
46,462 |
65,6912 |
1228,65 |
57085,55 |
80711,45 |
|
|
|
17~18 |
97,0817 |
74,5014 |
2267,95 |
220176,55 |
168965,35 |
|
|
|
18~19 |
118,079 |
92,5583 |
2361,85 |
278884,85 |
218608,85 |
|
|
|
19~20 |
106,6 |
82,5016 |
3057,55 |
325934,85 |
252252,75 |
|
|
|
20~21 |
110,233 |
78,9917 |
2578,9 |
284279,9 |
203711,7 |
|
|
|
21~22 |
107,028 |
79,5104 |
2458,55 |
263134,9 |
195480,2 |
|
|
|
22~23 |
88,6108 |
68,063 |
1295,3 |
114777,6 |
88162 |
|
|
|
Сумма |
1715,83 |
1293,55 |
40252,2 |
4219701,4 |
3140068,8 |
104,83 |
78,00987 |
Как видно реальный центр электрических нагрузок тот же