1.2.3. Анализ построенной универсальной динамической характеристики

В процессе анализа необходимо дать ответы на вопросы:

- имеются ли расхождения динамических качеств, проектируемого автомобиля, от прототипа и какие факторы на это повлияли;

- какие значения критических скоростей получены по передачам и почему они называются критическими;

- какие предельные углы подъема может преодолевать автомобиль с полной нагрузкой при известном коэффициенте сопротивления перекатыванию колес;

- как определить время рейса груженого автомобиля, если известны расстояние перевозки груза и приведенный коэффициент сопротивления дороги.

Раздел 2. Анализ процесса работы сцепления автомобилей и определение его основных параметров Задание 2.1

2.1.1. Определение основных параметров сцепления

Габаритные размеры сцеплений выбирают из возможности надежной передачи максимального крутящего момента двигателя М_{д. max}. Основным параметром фрикционного сцепления является наружный диаметр ведомого диска.

Максимальное значение передаваемого сцеплением момента (Нм) определяется уравнением

,

(1.1)

где z– число пар трения;z = 2n_вд(n_вд – число ведомых дисков);β– коэффициент запаса. Обычно принимаютβ = (1,2…2,5) в зависимости от типа сцепления и его назначения. Для сцеплений легковых автомобилейβ = (1,2…1,5); для однодисковых и двухдисковых сцеплений грузовых автомобилей

β = (1,5… 2,2); для двухдисковых сцеплений автомобилей повышенной проходимостиβ = (2…2,5) [3].

Диаметр (м) ведомого диска определяют по формуле:

,

(1.2)

где P₀– давление между поверхностями трения:P₀= (0,15…0,25) МПа, причем меньшее значение имеют сцепления автомобилей большой грузоподъемности;μ– коэффициент трения. При проектировании сцепления принимается: при трении прессованного асбеста, армированного проволокой, по чугунуμ = (0,3…0,35); по сталиμ= (0,18…0,22); спеченных материалов по стали μ= (0,33…0,38); спеченных материалов по стали в маслеμ= (0,07…0,12).

Внутренний диаметр фрикционного кольца ведомого диска

принимается d = 0,5…0,7D.

d=0,5*0,33=0,165

Значения диаметров ведомого диска принимаются с учетом диаметров маховика и дисков сцепления прототипов

Для однодисковых сцеплений ВАЗ – 1111 –D/d(мм) 160/110;

ВАЗ – 2108 – 190/130; АЗЛК – 2141 – 203/145; ГАЗ – 3102 – 225/150;

ГАЗ – 3307 – 300/164; ЗИЛ – 431410 – 342/186; «Икарус – 260 » - 420/220.

Для двухдискового сцепления D/d, (мм) КамАЗ – 5320 – 350/200;

МАЗ – 5335 – 400/220.

Сила сжатия (Н) фрикционных дисков сцепления:

,

(1.3)

где R_c– средний радиус фрикционного кольца ведомого диска, м

R_c = 0,25(D+d).

R_c=0,25(0,33+0,165)=0,124

Число пружин (cпериферийным расположением):

,

(1.4)

где Р_пр– рабочее усилие одной пружины. Принимается по прототипу.

Значение усилий пружин находятся в следующих пределах: для

ГАЗ - 24 - 220… 260 Н, ГАЗ - 3307 - 630 Н, ЗИЛ - 431410 - 680 Н,

Урал - 4320 - 780 Н, МАЗ - 6422 - 400 Н.

Число пружин с периферийным расположением должно быть кратным числу рычажков выключения сцепления.

2.1.2. Расчет работы трения сцепления на изнашивание и нагревание

Износостойкость сцепления определяется по величине удельной работы буксования (Дж/см²) при трогании автомобиля напервойивторой передачах:

(1.5)

где L_δ– работа трения при буксовании сцепления;F_н.с.– суммарная площадь накладок сцепления.

Работа трения определяется по уравнению:

,

где (1.6)

где - радиус колеса, (м);

m_а– полная масса автомобиля (кг) приложении 2;r_k – радиус колеса (м); ω_д– угловая скорость коленчатого вала двигателя (1/сек);U_тр = U_гп·U – передаточноечисло трансмиссии – принимаем по прототипуавтомобиля приложение 2; d – диаметр обода диска (мм); в – ширина профиля шины, λ_см – коэффициент, учитывающий смятие шины под нагрузкой. Для шин грузовых автомобилей и автобусов, шин с регулируемым давлением (кроме широкопрофильных), диагональных шин легковых автомобилей λ_см = (0,85…0,9); для радиальных шин легковых автомобилей λ_см = (0,8…0,85).

Суммарная площадь накладок сцепления (см²)

. (1.7)

Удельная работа буксования при трогании автомобиля не должна превышать: для легковых (50…70) Дж / см²; для грузовых (120…150) Дж / см² .

Нагрев деталей (град) за одно включение при трогании с места:

, (1.8)

где γ= 0,5 – коэффициент перераспределения теплоты;m_дет– масса (кг)

нажимного диска в однодисковом сцеплении или среднего ведущего диска в двухдисковом сцеплении; они может быть определена по эмпирическим соотношениям: m_дет=(0,02…0,04) М_{д. мах}– для грузовых; (0,004…0,009) М_{д. мах}– для легковых автомобилей или определяется потаблице 1; с_дет – теплоемкость нажимного (промежуточного) диска – (520…540) Дж/кг град.

Допустимый нагрев нажимного диска за одно включение (10…15)˚С.

Таблица 2.1. – Масса нажимного диска сцепления

для легковых автомобилей
Мд.мах, Нм	80	100	110	135	150	220	300
mдет., кг	2,3…2,5	2,2…2,6	2,4…2,8	2,6…3,0	3,2…4,0	3,6…4,5	6…8
для грузовых автомобилей
Мд.мах, Нм	280	350	450	500	700	900	1400… 1600
mдет., кг	7,0…8,5	10…10,5	13…14	15…17,5	22…25	26…30	36…39