- •Глава 1. Методика проектирования асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором
- •Глава 2. Применение эвм для проектирования асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором.
- •Глава 1. Методика проектирования асинхронного двигателя с
- •Потери в асинхронных машинах подразделяют на потери в стали
- •Глава 2. Применение эвм для проектирования
Глава 2. Применение эвм для проектирования
асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором.
2.1. Описание программы «АД-КП»
Как любой процесс проектирования какого-либо технического устройства, так и процесс проектирования асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором представляет собой итерационную задачу, которая может иметь множество решений. Среди этого множества вариантов решений необходимо выбрать один вариант, удовлетворяющий не только условиям технического задания, но так же и некоторым другим показателям, например таким как минимизация затрат на приобретение материалов для разработанного двигателя, минимизация его массы, минимизация времени настройки технологического процесса для изготовления нового изделия и т.п. Таким образом, для поиска подходящей конфигурации проектируемого двигателя необходимо многие проектные расчёты выполнять несколько раз, при этом данные расчёты характеризуются достаточной сложностью. В целях сокращения времени на проектирование асинхронного двигателя на языке Object Pascal в среде Delphi был разработан программный продукт «АД-КП», главное окно которого представлено на рис. 2.1. Предлагаемый программный продукт позволяет реализовать процесс проектирование двигателя в интерактивной форме. Исходные данные для проектирования вводятся в основное окно программы, после чего нажимается кнопка «Выполнить» и на экране появляется другое окно, позволяющее выполнять все расчёты и использовать справочный материал. При завершении процесса проектирования с помощью данной программы результаты расчётов могут быть автоматически сформированы в виде протокола, представленного ниже в виде таблиц 2.1-2.14. Для формирования протокола расчётов необходимо нажать на кнопку «Отчёт» на главном диалоговом окне программы (рис.2.1), после чего программой будет сформирован и сохранён на жёстком диске компьютера протокол расчёта (протоколы №1 – №14) в виде файла в формате «.doc».
Рис.2.1. Главное окно программного продукта АД-КП для проектирования асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. |
2.2. Пример применения программы «АД – КП»
Рабочие и механическая характеристики строятся для двигателя мощностью 24кВт.
Таблица 2.1.
Протокол № 1. Исходные данные для проектирования |
|
U1ф, В |
220 |
f, Гц |
50 |
m1 |
3 |
Р2, Вт |
24000 |
n1, об/мин |
1500 |
КПД, о.е. |
0,86 |
cos(fi), о.е. |
0,82 |
Конструктивное исполнение |
IM1001 |
Исполнение по способу защиты от воздействия окружающей среды |
IP44 |
Категория климатического исполнения |
У3 |
Таблица 2.2.
Протокол № 2. Определение главных размеров машины | |||
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
Примечание |
Число пар полюсов |
p |
2 |
|
Высота оси вращения, мм |
h |
160 |
[11], Рисунок 6-7 а) |
Наружный диаметр статора машины, м |
Da |
0,272 |
[11], Таблица 6-6 |
Коэффициент |
Kd |
0,64 |
[11], Таблица 6-7 |
Внутренний диаметр статора машины, м |
D |
0,17408 |
|
Полюсное деление, м |
|
0,13672 |
|
Коэффициент использования машины |
Ke |
0,97 |
[11], Рисунок 6-8 |
КПД (предварительный), о.е. |
|
0,9 |
[11], Рисунок 6-9 |
cos(fi) (предварительный), о.е. |
cos(fi)1 |
0,9 |
[11], Рисунок 6-9 |
Расчётная мощность машины, Вт |
P1 |
28740,7 |
|
Линейная нагрузка *10^3, А/мм |
A |
34 |
[11], Рисунок 6-12 |
Магнитная индукция, Тл |
B |
0,76 |
[11], Рисунок 6-11 |
Коэффициент формы поля |
kb |
1,11 |
[11], Стр 167 |
Обмоточный коэффициент |
kоб |
0,91 |
|
Синхронная скорость вращения, рад/сек. |
w1 |
157,08 |
|
Длина воздушного зазора, м |
l |
0,23133 |
|
Отношение l/ |
|
1,69194 |
|
Таблица 2.3.
Протокол № 3. Выбор числа зубцов |
|
|
|
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
Примечание |
Зубцевое деление миним. значение, м |
t1min |
0,018 |
|
Зубцевое деление максимальн. значение, м |
t1max |
0,02 |
|
Число зубцов, минимальное значение |
Z1 min |
30,3827 |
|
Число зубцов, максимальное значение |
Z1 max |
27,3444 |
|
Число пазов на полюс и фазу |
q |
2 |
Принимается на основе рекомендаций [11], стр. 170 |
Принятое количество зубцов |
Z1 |
24 |
|
Зубцевое деление (окончательн. знач.), м |
t1 |
0,02279 |
|
Таблица 2.4.
Протокол № 4. Определение числа витков в обмотке статора | |||
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
Примечание |
Номинальное значение тока, А |
Iном |
44,8934 |
|
Число эффективных проводников в пазу (предв.) |
u` |
17,2577 |
|
Число параллельных ветвей |
а |
2 |
|
Число эффективных проводников в пазу |
u |
34,5155 |
|
Число эффективных проводников в пазу (принятое) |
u_пр |
25 |
Необходимо корректировать так, чтобы значение dB не превышало бы 5 % |
Число витков в фазе обмотки (окончательное) |
w1 |
50 |
|
Линейная нагрузка (окончательная), А/мм |
Aп |
24626,6 |
|
Расхождение в линейной нагрузке, % |
dA |
27,5688 |
|
Таблица 2.5.
Протокол № 5. Определение параметров обмотки статора | |||
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
Примечание |
Номер гармоники |
|
1 |
|
Относительный шаг обмотки |
|
1 |
|
Коэффициент распределения обмотки |
k_р |
0,86603 |
|
Коэффициент укорочения обмотки |
k_у |
1 |
|
Обмоточный коэффициент |
k_об |
0,86603 |
|
Магнитный поток, Вб |
Ф |
0,0148 |
|
Индукция в воздушном зазоре, Тл |
B |
0,73503 |
|
Расхождение в магнитной индукции, % |
dB |
3,28505 |
|
Таблица 2.6.
Протокол № 6. Определение величины сечения эффективных проводников в пазу | |||
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
Примечание |
Произведение A*J*10^9, А^2/м^3 |
A*J |
180 |
[11], Рисунок 6-16 |
Плотность тока в проводниках обмотки, А/м^2 |
J |
7309164 |
|
Сечение эффективных проводников, м^2 |
q_эфф |
3,1E-06 |
|
Сечение эффективных проводников, мм^2 |
q_эфф |
3,07103 |
|
Число элементарных проводников |
n_эл |
1 |
[11], Может составлять до 10-12 |
Сечение элементарных проводников, мм^2 |
q_эл |
3,07103 |
|
Принятое значение сечения элем. проводн, мм^2 |
q_эл_пр |
3,2 |
[8], Приложение 1. стр. 384, выбран провод марки ПЭТВ |
Диаметр изолированного провода, мм |
q_эл_пр_изол |
2,11 |
|
Факт. значение плотности тока в обмотке, А/м^2 |
Jф |
7014590 |
|
Расхождение плотности тока в обмотке, % |
dJ |
4,0302 |
|
Таблица 2.7.
Протокол № 7. Расчёт зубцевой зоны статора, выбран трапецеидальный зубец статора, рисунок 6-19 а) | |||
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
Примечание |
Индукция ярме статора, Тл |
Ba |
1,5 |
[11], Таблица стр. 174 |
Индукция в зубцах с наиболее узким сечением, Тл |
Bzmin |
1,8 |
[11], Таблица стр. 175 |
Коэффициент заполнения сердачника сталью |
Kc |
0,97 |
[11], Таблица 6-11 |
Марка стали для магнитопровода |
|
2013 |
[11], Таблица 6-11 |
Высота шлица, м |
h_ш |
1 |
|
Высота ярма статора, м |
h_a |
0,022 |
|
Высота паза, м |
h_п |
0,027 |
|
Ширина шлица паза, м |
b_ш |
0,004 |
|
Ширина зубца, м |
b_z |
0,013 |
|
Ширина паза нижняя, м |
b_2 |
0,018 |
|
Ширина паза верхняя, м |
b_1 |
0,017 |
|
Таблица 2.8.
Протокол № 8. Определение величины воздушного зазора | |||
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
Примечание |
Величина воздушного зазора,мм |
|
0,000 |
|
Принятое значение величины, мм |
п |
0,200 |
[11], Рекомендации на стр. 181 |
Таблица 2.9.
Протокол № 9. Расчёт зубцевой зоны ротора |
|
|
|
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
Примечание |
Число пазов короткозамкнутой обмотки ротора |
Z2 |
16 |
[11], Таблица 6-15, стр. 185 |
Обмоточный коэффициент обмотки ротора |
kоб2 |
1,000 |
|
Коэффициент приведения по току |
ki |
16,238 |
|
Коэффициент влияния тока намагничивания |
k_n |
0,920 |
[11], Рисунок 6-22, стр.183 |
Значение тока ротора (предварительное), А |
I2_p |
670,659 |
|
Плотность тока в стержнях ротора, А/м^2*10^6 |
J |
3,000 |
[11], Стр. 186 |
Сечение стержней обмотки ротора, мм^2 |
q_эфф |
223,553 |
|
Ток в короткозамыкающем кольце ротора, А |
I_кл |
876,259 |
|
Плотность тока в кароткозамыкающих кольцах, А/м^2*10^6 |
J_кл |
2,490 |
[11], Стр. 186 |
Сечение которкозамыкающих колец, мм^2 |
q_кл |
351,911 |
|
Таблица 2.10.
Протокол № 10. Расчёт конфигурации зубцов обмотки ротора Обмотка литая, пазы грушевидные, закрытые рисунок 6-27 б) | |||
Диаметр пакета ротора, м |
D2 |
0,174 |
|
Зубцевое деление обмотки ротора, мм |
t2 |
34,102 |
|
Высота перемычки над пазом двигателя, мм |
h`ш |
0,300 |
[11], Рекомендации на стр 188 |
Высота шлица, мм |
hш |
0,700 |
[11], Рекомендации на стр 188 |
Ширина шлица, мм |
bш |
1,500 |
[11], Рекомендации на стр 188 |
Размер магнитной индукции в самом узком месте, Тл |
Bz2 |
1,800 |
[11], Таблица 6-10 |
Размер зубца, мм |
bz2 |
14,356 |
|
Верхний размер паза, мм |
b1 |
16,177 |
|
Нижний размер паза, мм |
b2 |
21,891 |
|
Высота, мм |
h1 |
-14,552 |
|
Высота паза, мм |
hп2 |
53,620 |
|
Высота короткозамыкающего кольца, мм |
b_кл |
64,344 |
[11], Рекомендации на стр. 187 |
Ширина короткозамыкающего кольца, мм |
a_кл |
5,469 |
|
Поскольку машина имеет D2=0,174 м и h=160 |
|
|
[11], Рекомендации стр. 190 |
выполняется горячая посадка сердечника ротора на гладкий вал без шпонки |
|
|
|
Таблица 2.11.
Протокол № 11. Расчёт магнитной цепи (выполняется для режима холостого хода машины) | ||||
|
Промежуточной коэффициент для статора |
|
16,53 |
|
|
Коэффициент воздушного зазора статора |
k |
1,17 |
|
|
Промежуточной коэффициент для ротора |
|
4,50 |
|
|
Коэффициент воздушного зазора ротора |
k |
1,03 |
|
|
Коэффициент воздушного зазора |
k |
1,20 |
[11], Формула (4-14) стр. 106 |
|
Магнитное напряжение воздушного зазора, А |
F |
281,09 |
|
Зубцы 1 |
Магнитная индукция в зубцах статора, Тл |
Bz1min |
1,35 |
|
|
Значение напряжённости поля в зубцах статора, А/м |
Hz1 |
250,00 |
[11], Определяется по кривой в приложении II |
|
Расчётная высота зубца статора, мм |
hz1 |
0,03 |
|
|
Магнитное напряжение зубцевой зоны статора, А |
Fz1 |
13,49 |
|
Зубцы 2 |
Магнитная индукция в зубцах ротора, Тл |
Bz2min |
1,80 |
|
|
Значение напряжённости поля в зубцах ротора, А/м |
Hz2 |
7000,00 |
[11], Определяется по кривой в приложении II |
|
Расчётная высота зубца ротора, мм |
hz2 |
51,43 |
|
|
Магнитное напряжение зубцевой зоны ротора, А |
Fz2 |
720,03 |
|
Ярмо 1 |
Расчётная высота ярма статора, м |
h`a |
0,02 |
|
|
Магнитная индукция в ярме статора, Тл |
Ba |
1,50 |
|
|
Напряжённость магнитного поля в ярме статора, А/м |
Ha |
620,00 |
[11], Определяется по кривой в приложении II |
|
Длина средней магнитной линии ярма статора, м |
La |
0,20 |
|
|
Магнитное напряжение ярма статора, А |
Fa |
121,74 |
|
Ярмо 2 |
Расчётная высота ярма ротора, м |
h`b |
0,02 |
[11], Формула (6-109) стр. 194 |
|
Магнитная индукция в ярме ротора, Тл |
Bb |
1,59 |
|
|
Напряжённость магнитного поля в ярме ротора, А/м |
Hb |
1580,00 |
[11], Определяется по кривой в приложении II |
|
Коэффициент вала |
kв |
0,23 |
[11], Таблица 6-16 стр. 191 |
|
Диаметр вала ротора, м |
Dв |
0,06 |
[11], Формула (6-101) |
|
Длина средней магнитной линии ярма ротора, м |
Ljb |
0,07 |
|
|
Магнитное напряжение ярма ротора, А |
Fb |
103,40 |
|
Результ. |
Сумарное магнитное напряжение магнитной цепи на пару полюсов А |
Fц |
1239,75 |
|
|
Коэффициент насыщения магнитной цепи |
kz |
4,41 |
|
|
Намагничивающий ток, А |
I |
21,21 |
[11], Должен находиться в пределах (18-20) - (30-35) % согласно рекомендациям на стр. 195 |
|
Намагничивающий ток, % |
I |
47,24 |
|
Таблица 2.12.
Протокол № 12. Параметры асинхроной машины для номинального режима | ||||
Статор |
Длина вылета прямолинейной части катушки, м |
B |
0,01 |
[11], Рекомендации стр. 197 |
R1 |
Коэффициент лобовой части |
Kл |
1,30 |
[11], Таблица 6-19 стр. 197 |
|
Средняя ширина катушки, м |
bкт |
0,16 |
|
|
Длина лобовой части обмотки, м |
lл |
0,23 |
|
|
Длина пазовой части обмотки, м |
lп |
0,23 |
|
|
Средняя длина витка, м |
lср |
0,91 |
|
|
Длина проводников фазы обмотки, м |
L1 |
45,66 |
|
|
Коэффициент активного сопро-я эффекта вытеснения тока |
kr |
1,00 |
[11], Рекомендации стр. 196 |
|
Удельное сопротивление материала обмотки Ом*мм^2/м |
|
0,0175 |
|
|
Активное сопротивление обмотки статора, Ом |
R1 |
0,1301 |
|
Статор |
Расчётная длина сердечника статора, м |
l` |
0,2313 |
|
X1 |
Коэффициент для определения z |
bш1/ |
20,5500 |
|
|
Коэффициент для определения z |
bш1/t1 |
0,1804 |
|
|
Коэффициент |
z1 |
0,1000 |
[11], Определяется по кривым рис. 6-39 |
|
Коэффициент для определения дифференц. рассеивания |
|
1,2588 |
|
|
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеивания |
д1 |
0,0099 |
|
|
Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеивания |
л1 |
0,4050 |
|
|
Значение |
h1 |
0,0202 |
|
|
Значение |
h2 |
0,0067 |
|
|
Значение |
bп |
0,0181 |
|
|
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеивания |
п1 |
1,2443 |
|
|
Значение сопротивления рассеивания, Ом |
X1 |
0,1895 |
|
Ротор |
Удельное сопротивление материала обмотки Ом*мм^2/м |
|
0,028 |
[11], Обмотка из алюминия |
R2 |
Коэффициент вытеснения тока |
kr |
1 |
При расчёте номинальных режимов принимается равным единице |
|
Сопротивление стержня, Ом |
Rс |
2,8973E-05 |
|
|
Средний диаметр кольца, м |
Dкл.ср |
0,10933593 |
|
|
Сопротивление кольца, Ом |
Rкл |
1,7081E-06 |
|
|
Сопротивление ротора, Ом |
R2 |
0,0000 |
|
|
Коэффициент привидения |
Kz |
1406,2500 |
|
|
Сопротивление ротора (приведённое значние), Ом |
R`2 |
0,0455 |
|
Ротор |
Коэффициент для определения z |
bш2/ |
7,5000 |
|
X2 |
Коэффициент для определения z |
bш2/t2 |
0,0440 |
|
|
Коэффициент |
z2 |
0,0300 |
[11], Определяется по кривым рис. 6-39 |
|
Коэффициент для определения дифференц. рассеивания |
|
0,9917 |
|
|
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеивания |
д2 |
11,7286 |
|
|
Значение |
2 |
0,7654 |
|
|
Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеивания |
л2 |
0,0968 |
|
|
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеивания |
п2 |
1,2423 |
[11], Таблица 6-23 |
|
Индуктивное сопротивление ротора, Ом |
X2 |
0,0006 |
|
|
Коэффициент привидения |
Kz |
1406,2500 |
|
|
Индуктивное сопротивление ротора (приведённое значние), Ом |
X`2 |
0,8396 |
|
Цепь |
Коэф. учитывающий неравномернось распред. потока в ярме |
kда |
1,60 |
[11], Рекомендации стр. 206 |
намагнич. |
Коэф. учитывающий неравномернось распред. потока в зубцах |
kдz |
1,80 |
[11], Рекомендации стр. 207 |
R12 |
Магнитная индукция в ярме, Тл |
Ba |
1,50 |
|
|
Среднее значение магнитной индукции в зубцах, Тл |
Bzср |
1,35 |
|
|
Удельная масса стали, кг/м^3 |
|
7800 |
|
|
Высота ярма статора, м |
ha |
0,022 |
|
|
Масса стали ярма, кг |
ma |
30,22 |
[11], Формула 6-184, стр. 206 |
|
Масса стали зубцов, кг |
mz1 |
19,87 |
[11], Формула 6-185, стр. 206 |
|
Показатель степени |
|
1,50 |
[11], Таблица 6-24, стр. 206 |
|
Удельные потери в стали, Вт/кг |
p 1/50 |
2,60 |
[11], Таблица 6-24, стр. 206 |
|
Потери в стали основные, Вт |
Pст.осн |
110,90 |
|
|
Ток намагничивания, А |
I |
21,21 |
|
|
Сопротивление ветви намагничивания активное, Ом |
R12 |
0,08 |
|
X12 |
Сопротивление ветви намагничивания реактивное, Ом |
X12 |
10,18 |
|
Таблица 2.13.
Протокол № 13. Значения параметров схемы замещения в относительных единицах | |||
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
Примечание |
Активное сопротивление обмотки статора, % |
R1* |
2,65 |
(2-3) % |
Сопротивления рассеивания обмотки статора, % |
X1* |
0,50 |
(8-14) % |
Сопротивление ротора (приведённое значение), % |
R`2* |
0,93 |
(2-3) % |
Индуктивное сопротивление ротора (приведённое значние), % |
X`2* |
17,13 |
(10-16) % |
Сопротивление ветви намагничивания активное, % |
R12* |
20,41 |
(5-20) % |
Сопротивление ветви намагничивания реактивное, % |
X12* |
207,81 |
(200-400) % |
Таблица 2.14.
Протокол №14. Значения параметров схемы замещения в именнованных единицах |
| ||
Наименование параметра |
Обозначение |
Значение |
Примечание |
Активное сопротивление обмотки статора, Ом |
R1 |
0,130 |
|
Сопротивления рассеивания обмотки статора, Ом |
X1 |
0,190 |
|
Сопротивление ротора (приведённое значение), Ом |
R`2 |
0,046 |
|
Индуктивное сопротивление ротора (приведённое значние), Ом |
X`2 |
0,840 |
|
Сопротивление ветви намагничивания активное, Ом |
R12 |
0,082 |
|
Сопротивление ветви намагничивания реактивное, Ом |
X12 |
10,184 |
|
После того как в ходе процесса проектирования определены параметры Т-образной схемы замещения двигателя (таблица 2.14.) выполняют построение его механической и рабочей характеристик. Для выполнения построения характеристик необходимо на главном диалоговом окне программы (рис.2.1) нажать кнопку «Характерист.». В этом случае на экране появляется новое диалоговое окно (рис.2.2) отражающее схему замещения асинхронного двигателя и значения её параметров, полученные в ходе процесса проектирования. Так же на экране отражается действующее значение фазного напряжения на обмотках статора асинхронного двигателя U1, число пар полюсов двигателя p, частота напряжения питания.
Для вычисления данных с помощью которых выполняется построение характеристик необходимо нажать на кнопку «Расчёт», находящуюся на рассматриваемом окне программы (рис.2.2). После выполнения расчёта программа выполняет автоматически построение графиков механической и рабочей характеристик, для просмотра которых необходимо нажать на соответствующие закладки, находящиеся на основном окне программы.
В рассматриваемом программном продукте предусмотрена функция сохранения графиков механической и рабочей характеристики в виде рисунка в формате «.jpeg», который может быть помещён в текст пояснительной записки курсового проекта. Для сохранения графиков в виде рисунков необходимо нажать на кнопку «Сохр. граф.», находящуюся на диалоговом окне программы (рис.2.2).
Для завершения работы программного продукта необходимо нажать на кнопку «Закрыть».
Текст модуля программы написанный на языке Object Pascal в среде Delphi, выполняющий построение характеристик проектируемого асинхронного двигателя приводится в приложении 2.
Рис. 2.2. Диалоговое окно программы для построения характеристик асинхронного двигателя по параметрам Т-образной схемы замещения.
Рис. 2.3. Механическая характеристика асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. |
Рис. 2.4.Рабочая характеристика асинхронного двигателя I1(P2). |
Рис. 2.5.Рабочая характеристика асинхронного двигателя P1(P2). |
Рис. 2.6. Рабочая характеристика асинхронного двигателя (P2). |
Рис. 2.7. Рабочая характеристика асинхронного двигателя cos()(P2). |
Рис. 2.8. Рабочая характеристика асинхронного двигателя М(P2). |
Рис. 2.9. Рабочая характеристика асинхронного двигателя n2(P2). |
Заключение
В ходе выполнение курсового проектирования был разработан асинхронный двигатель с короткозамкнутым ротором. Для реализации процесса проектирования потребовалось решения следующих задач: произвести выбор главных размеров двигателя, определить его линейную нагрузку; разработать конструкцию магнитопровода статора и ротора асинхронной машины, выбрать конфигурацию пазов для обмоток статора и ротора и определить параметры пазов; спроектировать конструкцию обмоток статора и ротора и рассчитать их параметры. Оценка качества разработанной конструкции двигателя проводилась с помощью рабочих и пусковых характеристик асинхронного двигателя для построения которых необходимо было определить активные потери, возникающие в двигателе и параметры его схемы замещения. На основании расчётов пояснительной записки был разработан чертёж двигателя, представляемый на формате А1.
Разработанный в курсовом проекте асинхронный двигатель имеет следующие паспортные данные:
Номинальное (фазное) напряжение питания U1нф, В – 220;
Частота напряжения питания сети f1, Гц – 50;
Число фаз напряжения питания m1 – 3
Номинальная мощность Р2, кВт – 4;
Синхронная скорость вращения n1, об/мин – 1500;
Номинальное значение КПД η (не менее), отн. ед. – 0,7;
Номинальное значение коэффициента мощности cos(φ) (не менее), отн. ед. – 0,7;
Кратность пускового момента, ПУСК=МПУСК/ МНОМ, – 0,9;
Кратность максимального момента, MAX=М MAX / МНОМ, – 1,01;
Кратность максимального тока, I MAX=I MAX / IНОМ, – 1.7;
Конструктивное исполнение – IM1001;
Исполнение по способу защиты от воздействия окружающей среды – IP44;
Категория климатического исполнения – У3.
Разработанный в ходе курсового проектирования асинхронный двигатель имеет паспортные данные, значения которых удовлетворяют заданию на курсовое проектирование.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Паспортные данные асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором серии АИР. (двигатели трёхфазные, U=380 В)
Электродвигатель |
Мощность кВт |
Об/мин. |
Ток при 380В, А |
KПД, % |
Kоэф. мощн. |
Iп/ Iн |
Масса, кг |
Электродвигатели выпускавшиеся ранее |
АИР 56 А2 |
0,18 |
3000 |
0,55 |
65 |
0,78 |
5 |
3,5 |
4АА56А2 4ААМ56А2 |
АИР 56 В2 |
0,25 |
3000 |
0,73 |
66 |
0,79 |
5 |
3,8 |
4АА56В2 4ААМ56В2 |
АИР 56 А4 |
0,12 |
1500 |
0,5 |
57 |
0,66 |
5 |
3,6 |
4АА56А4 4ААМ56А4 |
АИР 56 В4 |
0,18 |
1500 |
0,7 |
60 |
0,68 |
5 |
4,2 |
4АА56В4 4ААМ56В4 |
АИР 63 А2 |
0,37 |
3000 |
0,9 |
72 |
0,84 |
5 |
5,2 |
4А63А2 4АМ63А2 |
АИР 63 В2 |
0,55 |
3000 |
1,3 |
75 |
0,81 |
5 |
6,1 |
4А63В2 4АМ63В2 |
АИР 63 А4 |
0,25 |
1500 |
0,9 |
65 |
0,67 |
5 |
5,1 |
4АА63А4 4ААМ63А4 |
АИР 63 В4 |
0,37 |
1500 |
1,2 |
68 |
0,7 |
5 |
6 |
4АА63В4 4ААМ63В4 |
АИР 63 А6 |
0,18 |
1000 |
0,8 |
56 |
0,62 |
4 |
4,8 |
4АА63А6 4ААМ63А6 |
АИР 63 В6 |
0,25 |
1000 |
1,0 |
59 |
0,62 |
4 |
5,6 |
4АА63В6 4ААМ63В6 |
АИР 71 А2 |
0,75 |
3000 |
1,3 |
79 |
0,8 |
6 |
8,7 |
4А71А2 4АМ71А2 |
АИР 71 В2 |
1,1 |
3000 |
2,6 |
79,5 |
0,8 |
6 |
9,5 |
4А71В2 4АМ71В2 |
АИР 71 А4 |
0,55 |
1500 |
1,7 |
71 |
0,71 |
5 |
8,1 |
4А71А4 4АМ71А4 |
АИР 71 В4 |
0,75 |
1500 |
1,9 |
72 |
0,75 |
5 |
9,4 |
4А71В4 4АМ71В4 |
АИР 71 А6 |
0,37 |
1000 |
1,4 |
65 |
0,63 |
4,5 |
8,6 |
4А71А6 4АМ71А6 |
АИР 71 В6 |
0,55 |
1000 |
1,8 |
69 |
0,68 |
4,5 |
9,9 |
4А71В6 4АМ71В6 |
АИР 80 А2 |
1,5 |
3000 |
3,6 |
82 |
0,85 |
6,5 |
12,4 |
4А80А2 |
АИР 80 В2 |
2,2 |
3000 |
5,0 |
83 |
0,87 |
6,4 |
15,0 |
4А80В2 |
АИР 80 А4 |
1,1 |
1500 |
3,1 |
76,5 |
0,77 |
5,0 |
11,9 |
4А80А4 |
АИР 80 В4 |
1,5 |
1500 |
3,9 |
78,5 |
0,80 |
5,3 |
13,8 |
4А80В4 |
АИР 80 А6 |
0,75 |
1000 |
2,3 |
71 |
0,71 |
4,0 |
11,6 |
4А80А6 |
АИР 80 В6 |
1,1 |
1000 |
3,2 |
75 |
0,71 |
4,5 |
15,3 |
4А80В6 |
АИР 80 А8 |
0,27 |
750 |
1,5 |
58 |
0,59 |
3,5 |
12,8 |
4А80А8 |
АИР 80 В8 |
0,55 |
750 |
2,2 |
58 |
0,60 |
3,5 |
14,8 |
4А80В8 |
АИР 90 L2 |
3 |
3000 |
6,5 |
84,5 |
0,85 |
7,0 |
19,0 |
4А90L2 |
АИР 90 L4 |
2,2 |
1500 |
5,3 |
80 |
0,79 |
6,0 |
18,1 |
4А90L4 |
АИР 90 L6 |
1,5 |
1000 |
4,2 |
76 |
0,70 |
5,0 |
19,0 |
4А90L6 |
АИР 90 LA8 |
0,75 |
750 |
2,4 |
70 |
0,71 |
4,0 |
17,7 |
4А90LA8 |
АИР 90 LB8 |
1,1 |
750 |
3,3 |
74 |
0,72 |
4,5 |
20,5 |
4А90LB8 |
АИР 100 S2 |
4 |
3000 |
8,4 |
87 |
0,88 |
7,5 |
26,0 |
4А100S2 |
АИР 100 L2 |
5,5 |
3000 |
11,0 |
88 |
0,88 |
7,5 |
31,5 |
4А100L2 |
АИР 100 S4 |
3 |
1500 |
7,2 |
82 |
0,82 |
7,0 |
23,0 |
4А100S4 |
АИР 100 L4 |
4 |
1500 |
9,3 |
85 |
0,84 |
7,0 |
29,2 |
4А100L4 |
АИР 100 L6 |
2,2 |
1000 |
5,9 |
81,5 |
0,74 |
6,0 |
27,0 |
4А100L6 |
АИР 100 L8 |
1.5 |
750 |
4,5 |
76,5 |
0,70 |
3,7 |
24,0 |
4А100L8 |
АИР 112 М2 |
7,5 кВт |
3000 |
14,7 |
87,5 |
0,88 |
7,5 |
49 |
4А112М2 4АМ112М2 |
АИР 112 М4 |
5,5 кВт |
1500 |
11,3 |
85,5 |
0,86 |
7 |
49 |
4А112М4 4АМ112М4 |
АИР 112 МА6 |
3 кВт |
1000 |
7,4 |
81 |
0,76 |
6 |
43 |
4А112МА6 4АМ112МА6 |
АИР 112 МВ6 |
4 кВт |
1000 |
9,1 |
82 |
0,81 |
6 |
48 |
4А112МВ6 4АМ112МВ6 |
АИР 112 МА8 |
2,2 кВт |
750 |
6,16 |
76,5 |
0,71 |
6 |
44 |
4А112МА8 4АМ112МА8 |
АИР 112 МВ8 |
3 кВт |
750 |
7,8 |
79 |
0,74 |
6 |
49 |
4А112МВ8 4АМ112МВ8 |
АИР 132 М2 |
11 кВт |
3000 |
21,1 |
88 |
0,9 |
7,5 |
78 |
4А132М2 4АМ132М2 |
АИР 132 S4 |
7,5 кВт |
1500 |
15,1 |
87,5 |
0,86 |
7,5 |
70 |
4А132S4 4АМ132S4 |
АИР 132 М4 |
11 кВт |
1500 |
22,2 |
88,5 |
0,85 |
7,5 |
84 |
4А132М4 4АМ132М4 |
АИР 132 S6 |
5,5 кВт |
1000 |
12,3 |
85 |
0,8 |
7 |
69 |
4А132S6 4АМ132S6 |
АИР 132 М6 |
7,5 кВт |
1000 |
16,5 |
85,5 |
0,81 |
7 |
82 |
4А132М6 4АМ132М6 |
АИР 132 S8 |
4 кВт |
750 |
10,5 |
83 |
0,7 |
6 |
69 |
4А132S8 4АМ132S8 |
АИР 132 М8 |
5,5 кВт |
750 |
13,6 |
83 |
0,74 |
6 |
82 |
4А132М8 4АМ132М8 |
АИР 160 S2 |
15 кВт |
3000 |
30 |
88 |
0,86 |
7,5 |
109 |
4А160S2 4АМ160S2 |
АИР 160 М2 |
18,5 кВт |
3000 |
35 |
90 |
0,88 |
7,5 |
124 |
4А160М2 4АМ160М2 |
АИР 160 S4 |
15 кВт |
1500 |
29 |
89 |
0,87 |
7 |
121 |
4А160S4 4АМ160S4 |
АИР 160 М4 |
18,5 кВт |
1500 |
35 |
90 |
0,89 |
7 |
137 |
4А160М4 4АМ160М4 |
АИР 160 S6 |
11 кВт |
1000 |
23 |
87 |
0,82 |
6,5 |
118 |
4А160S6 4АМ160S6 |
АИР 160 М6 |
15 кВт |
1000 |
31 |
89 |
0,82 |
7 |
136 |
4А160М6 4АМ160М6 |
АИР 160 S8 |
7,5 кВт |
750 |
18 |
85 |
0,65 |
6 |
118 |
4А160S8 4АМ160S8 |
АИР 160 М8 |
11 кВт |
750 |
26 |
87 |
0,68 |
6 |
152 |
4А160М8 4АМ160М8 |
АИР 180 S2 |
22 кВт |
3000 |
41,5 |
90,5 |
0,89 |
7 |
160 |
4А180S2 4АМ180S2 |
АИР 180 М2 |
30 кВт |
3000 |
55,4 |
91,5 |
0,9 |
7,5 |
180 |
4А180М2 4АМ180М2 |
АИР 180 S4 |
22 кВт |
1500 |
42,5 |
90,5 |
0,87 |
7 |
170 |
4А180S4 4АМ180S4 |
АИР 180 М4 |
30 кВт |
1500 |
57 |
92 |
0,87 |
7 |
190 |
4А180М4 4АМ180М4 |
АИР 180 М6 |
18 кВт |
1000 |
36,9 |
89,5 |
0,85 |
6,5 |
180 |
4А180М6 4АМ180М6 |
АИР 180 М8 |
15 кВт |
750 |
31,3 |
89 |
0,82 |
5,5 |
180 |
4А180М8 4АМ180М8 |
АИР 200 М2 |
37 кВт |
3000 |
71 |
91 |
0,87 |
7 |
220 |
4А200М2 4АМ200М2 |
АИР 200 L2 |
45 кВт |
3000 |
84 |
92 |
0,88 |
7,5 |
240 |
4А200L2 4АМ200L2 |
АИР 200 М4 |
37 кВт |
1500 |
68,3 |
92,5 |
0,89 |
7,5 |
245 |
4А200М4 4АМ200М4 |
АИР 200 L4 |
45 кВт |
1500 |
83,1 |
92,5 |
0,89 |
7,5 |
270 |
4А200L4 4АМ200L4 |
АИР 200 М6 |
22 кВт |
1000 |
44 |
90 |
0,83 |
6,5 |
225 |
4А200М6 4АМ200М6 |
АИР 200 L6 |
30 кВт |
1000 |
59,6 |
90 |
0,85 |
6,5 |
250 |
4А200L6 4АМ200L6 |
АИР 200 М8 |
18,5 кВт |
750 |
39 |
89 |
0,81 |
6 |
225 |
4А200М8 4АМ200М8 |
АИР 200 L8 |
22 кВт |
750 |
45,9 |
90 |
0,81 |
6 |
250 |
4А200L8 4АМ200L8 |
АИР225М2 |
55 кВт |
3000 |
99,3 |
92,5 |
0,91 |
7,5 |
320 |
4А225М2 4АМ225М2 |
АИР225М4 |
55 кВт |
1500 |
101 |
93 |
0,89 |
7 |
335 |
4А225М4 4АМ225М4 |
АИР225М6 |
37 кВт |
1000 |
72,7 |
91 |
0,85 |
6,5 |
305 |
4А225М6 4АМ225М6 |
АИР225М8 |
30 кВт |
750 |
62,2 |
90,5 |
0,81 |
6 |
305 |
4А225М8 4АМ225М8 |
АИР250S2 |
75 кВт |
3000 |
134,6 |
93 |
0,91 |
7,5 |
425 |
4А250S2 4АМ250S2 |
АИР250М2 |
90 кВт |
3000 |
160 |
93 |
0,91 |
7,5 |
455 |
4А250М2 4АМ250М2 |
АИР250S4 |
75 кВт |
1500 |
137,8 |
94 |
0,88 |
7,5 |
450 |
4А250S4 4АМ250S4 |
АИР250М4 |
90 кВт |
1500 |
163 |
94 |
0,89 |
7,5 |
480 |
4А250М4 4АМ250М4 |
АИР250S6 |
45 кВт |
1000 |
87 |
92,5 |
0,85 |
6,5 |
390 |
4А250S6 4АМ250S6 |
АИР250М6 |
55 кВт |
1000 |
105 |
92,5 |
0,86 |
6,5 |
430 |
4А250М6 4АМ250М6 |
АИР250S8 |
37 кВт |
750 |
77,9 |
92,5 |
0,78 |
6 |
400 |
4А250S8 4АМ250S8 |
АИР250М8 |
45 кВт |
750 |
93,6 |
92,5 |
0,79 |
6 |
430 |
4А250М8 4АМ250М8 |
АИР280S2 |
110 кВт |
3000 |
198 |
93,7 |
0,9 |
7,2 |
590 |
4А280S2 4АМ280S2 |
АИР280М2 |
132 кВт |
3000 |
235 |
94 |
0,9 |
8,5 |
620 |
4А280М2 4АМ280М2 |
АИР280S4 |
110 кВт |
1500 |
196 |
95,3 |
0,87 |
6,5 |
790 |
4А280S4 4АМ280S4 |
АИР280М4 |
132 кВт |
1500 |
230 |
95,5 |
0,88 |
6,5 |
885 |
4А280М4 4АМ280М4 |
АИР280S6 |
75 кВт |
1000 |
137 |
94,5 |
0,86 |
6,5 |
745 |
4А280S6 4АМ280S6 |
АИР280М6 |
90 кВт |
1000 |
164 |
94,5 |
0,86 |
6,5 |
780 |
4А280М6 4АМ280М6 |
АИР280S8 |
55 кВт |
750 |
106 |
93,9 |
0,85 |
6 |
725 |
4А280S8 4АМ280S8 |
АИР280М8 |
75 кВт |
750 |
141 |
93,8 |
0,84 |
6 |
790 |
4А280М8 4АМ280М8 |
АИР315S2 |
160 кВт |
3000 |
279 |
94.5 |
0,92 |
7,2 |
1170 |
4А315S2 4АМ315S2 |
АИР315М2 |
200 кВт |
3000 |
339 |
95 |
0,94 |
7,2 |
1460 |
4А315М2 4АМ315М2 |
АИР315S4 |
160 кВт |
1500 |
286 |
94,5 |
0,91 |
5,5 |
1000 |
4А315S4 4АМ315S4 |
АИР315М4 |
200 кВт |
1500 |
352 |
95,5 |
0,92 |
5,5 |
1200 |
4А315М4 4АМ315М4 |
АИР315S6 |
110 кВт |
1000 |
200 |
93,5 |
0,9 |
6 |
880 |
4А315S6 4АМ315S6 |
АИР315М6 |
132 кВт |
1000 |
239 |
94 |
0,9 |
6,5 |
1050 |
4А315М6 4АМ315М6 |
АИР315S8 |
90 кВт |
750 |
173 |
93,5 |
0,85 |
6 |
880 |
4А315S8 4АМ315S8 |
АИР315М8 |
110 кВт |
750 |
209 |
93,5 |
0,85 |
6 |
1050 |
4А315М8 4АМ315М8 |
АИР355S2 |
250 кВт |
3000 |
433 |
95,3 |
0,92 |
7,1 |
1616 |
4А355S2 4АМ355S2 |
АИР355М2 |
315 кВт |
3000 |
548 |
95,6 |
0,92 |
7,1 |
1786 |
4А355М2 4АМ355М2 |
АИР355S4 |
250 кВт |
1500 |
442 |
95,3 |
0,90 |
6,9 |
1546 |
4А355S4 4АМ355S4 |
АИР355М4 |
315 кВт |
1500 |
558 |
95,6 |
0,90 |
6,9 |
1862 |
4А355М4 4АМ355М4 |
АИР355S6 |
160 кВт |
1000 |
292,3 |
94,5 |
0,88 |
6,7 |
1360 |
4А355S6 4АМ355S6 |
АИР355М6 |
200 кВт |
1000 |
364,9 |
94,7 |
0,88 |
6,7 |
1788 |
4А355М6 4АМ355М6 |
АИР355МВ6 |
250 кВт |
1000 |
454,8 |
94,9 |
0,88 |
6,7 |
1934 |
|
АИР355S8 |
132 кВт |
750 |
261 |
93,7 |
0,82 |
6,4 |
1564 |
4А355S8 4АМ355S8 |
АИР355М8 |
160 кВт |
750 |
314,7 |
94,2 |
0,82 |
6,4 |
1634 |
4А355М8 4АМ355М8 |
АИР355МВ8 |
200 кВт |
750 |
387,4 |
94,5 |
0,82 |
6,4 |
1856 |
|
АИР355М10 |
110 кВт |
600 |
230 |
93,2 |
0,78 |
6,0 |
1520 |
4А355М10 4АМ355М10 |
АИР355МВ10 |
132 кВт |
600 |
275 |
93,5 |
0,78 |
6,0 |
1610 |
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 2. Текст основного модуля программы АД-КП для выполнения построений механической и рабочих характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнтым ротором по значениям его параметров Т-образной схемы замещения.
unit Unit2;
interface
type
MReal = Extended;
TReIm = record
Re:MReal;
Im:MReal;
Zm:MReal;
fi:MReal;
end;
TAsDv = record
U:MReal;
p:byte;
m1:byte;
f:MReal;
R1:MReal;
X1:MReal;
R2p:MReal;
X2p:MReal;
R0:MReal;
X0:MReal;
//------
E1:TReIm;
I1:TReIm;
I0:TReIm;
I2p:TReIm;
Z1:TReIm;
Z0:TReIm;
Z2p:TReIm;
//-------
P2:MReal;
P1:MReal;
M:MReal;
KPD:MReal;
w2:MReal;
//------
dP:MReal;
dQ:MReal;
end;
procedure InitPar(var AsDv:TAsDv);
procedure CalcIdv(s:MReal; var AsDv:TAsDv);
procedure DoinG(Re, Im:MReal; var GRe, GIm:MReal);
procedure DoinReIm(i:byte; var D:TReIm);
function NArctan(Re,Im:MReal):MReal;
implementation
procedure InitPar(var AsDv:TAsDv);
begin
AsDv.U:=220;
AsDv.f:=50;
AsDv.p:=2;
AsDv.m1:=3;
AsDv.R1:=0.13;
AsDv.X1:=0.19;
AsDv.R2p:=0.046;
AsDv.X2p:=0.84;
AsDv.R0:=0.082;
AsDv.X0:=10.184;
end;
procedure CalcIdv(s:MReal; var AsDv:TAsDv);
var
P, Q:MReal;
Z1, Z0, Z2p, G1, G0, G2p:TReIm;
begin
if s<>0 then
begin
Z1.Re:=AsDv.R1; Z1.Im:=AsDv.X1; DoinG(Z1.Re, Z1.Im, G1.Re, G1.Im); DoinReIm(1, Z1);
Z0.Re:=AsDv.R0; Z0.Im:=AsDv.X0; DoinG(Z0.Re, Z0.Im, G0.Re, G0.Im); DoinReIm(1, Z0);
Z2p.Re:=AsDv.R2p/s; Z2p.Im:=AsDv.X2p; DoinG(Z2p.Re, Z2p.Im, G2p.Re, G2p.Im); DoinReIm(1, Z2p);
DoinReIm(1, G1);
DoinReIm(1, G0);
DoinReIm(1, G2p);
//-------------------------------------------------------------------
G2p.Re:=G1.Re+G0.Re+G2p.Re;
G2p.Im:=G1.Im+G0.Im+G2p.Im;
DoinReIm(1, G2p);
//-------------------------------------------------------------------
G1.Zm:=G1.Zm*AsDv.E1.Zm;
G1.fi:=G1.fi+AsDv.E1.fi;
DoinReIm(0, G1);
//------Определение напряжения между двумя узлами--------------------
G1.Zm:=G1.Zm/G2p.Zm;
G1.fi:=G1.fi-G2p.fi;
DoinReIm(0, G1);
//------Определение тока статора I1----------------------------------
AsDv.I1.Re:=AsDv.E1.Re-G1.Re;
AsDv.I1.Im:=AsDv.E1.Im-G1.Im;
DoinReIm(1, AsDv.I1);
AsDv.I1.Zm:=AsDv.I1.Zm/Z1.Zm;
AsDv.I1.fi:=AsDv.I1.fi-Z1.fi;
DoinReIm(0, AsDv.I1);
//------Определение тока в ветви намагничивания I0-------------------
AsDv.I0.Zm:=-G1.Zm;
AsDv.I0.fi:=G1.fi;
DoinReIm(0, AsDv.I0);
AsDv.I0.Zm:=AsDv.I0.Zm/Z0.Zm;
AsDv.I0.fi:=AsDv.I0.fi-Z0.fi;
DoinReIm(0, AsDv.I0);
//------Определение приведённого тока ротора I2p---------------------
AsDv.I2p.Zm:=-G1.Zm;
AsDv.I2p.fi:=G1.fi;
DoinReIm(0, AsDv.I2p);
AsDv.I2p.Zm:=AsDv.I2p.Zm/Z2p.Zm;
AsDv.I2p.fi:=AsDv.I2p.fi-Z2p.fi;
DoinReIm(0, AsDv.I2p);
//------Проверка полученных значений тока с помощью баланса мощностей
{AsDv.P1:=AsDv.E1.Zm*AsDv.I1.Zm*cos(AsDv.E1.fi-AsDv.I1.fi);
P:=sqr(AsDv.I1.Zm)*AsDv.R1+sqr(AsDv.I0.Zm)*AsDv.R0+sqr(AsDv.I2p.Zm)*AsDv.R2p/s;
AsDv.dP:=(AsDv.P1-P)/P;
AsDv.P1:=AsDv.E1.Zm*AsDv.I1.Zm*sin(AsDv.E1.fi-AsDv.I1.fi);
Q:=sqr(AsDv.I1.Zm)*AsDv.X1+sqr(AsDv.I0.Zm)*AsDv.X0+sqr(AsDv.I2p.Zm)*AsDv.X2p;
AsDv.dQ:=(AsDv.P1-Q)/Q; }
//----Определение данных для построения характеристик----------------
AsDv.P1:=AsDv.m1*AsDv.E1.Zm*AsDv.I1.Zm*cos(AsDv.E1.fi-AsDv.I1.fi);
AsDv.P2:=AsDv.m1*sqr(AsDv.I2p.Zm)*AsDv.R2p*(1-s)/s;
AsDv.w2:=2*Pi*AsDv.f/AsDv.p*(1-s);
AsDv.M:=AsDv.P2/AsDv.w2;
AsDv.KPD:=AsDv.P2/AsDv.P1;
end
else //----Если скольжение равно нулю-------------------------------------
begin
Z1.Re:=AsDv.R1+AsDv.R0; Z1.Im:=AsDv.X1+AsDv.X0; DoinReIm(1, Z1);
AsDv.I1.Zm:=AsDv.E1.Zm/Z1.Zm;
AsDv.I1.fi:=AsDv.E1.fi-Z1.fi;
DoinReIm(0, AsDv.I1);
AsDv.I0:=AsDv.I1;
AsDv.P1:=AsDv.E1.Zm*AsDv.I1.Zm*cos(AsDv.E1.fi-AsDv.I1.fi);
AsDv.P2:=0;
AsDv.w2:=2*Pi*AsDv.f/AsDv.p;
AsDv.M:=0;
AsDv.KPD:=0;
//------Проверка полученных значений тока с помощью баланса мощностей
{P:=sqr(AsDv.I1.Zm)*AsDv.R1+sqr(AsDv.I0.Zm)*AsDv.R0;
AsDv.dP:=(AsDv.P1-P)/P;
AsDv.P1:=AsDv.E1.Zm*AsDv.I1.Zm*sin(AsDv.E1.fi-AsDv.I1.fi);
Q:=sqr(AsDv.I1.Zm)*AsDv.X1+sqr(AsDv.I0.Zm)*AsDv.X0;
AsDv.dQ:=(AsDv.P1-Q)/Q; }
end;
end;
procedure DoinG(Re, Im:MReal; var GRe, GIm:MReal);
var
Zm, fi:MReal;
begin
Zm:=sqrt(sqr(Re)+sqr(Im));
fi:=NArctan(Re,Im);
Zm:=1/(Zm);
GRe:=Zm*cos(-fi);
GIm:=Zm*sin(-fi);
end;
procedure DoinReIm(i:byte; var D:TReIm);
begin
case i of
0:begin
D.Re:=D.Zm*cos(D.fi);
D.Im:=D.Zm*sin(D.fi);
end;
1:begin
D.Zm:=sqrt(sqr(D.Re)+sqr(D.Im));
D.fi:=NArctan(D.Re,D.Im);
end;
end;
end;
function NArctan(Re,Im:MReal):MReal;
begin
if (Re<0) then
begin
Result:=Arctan(Im/Re)+Pi; Exit;
end;
if (Re=0) and (Im=0) then
begin
Result:=0; Exit;
end;
if (Re=0) and (Im>0) then
begin
Result:=Pi/2; Exit;
end;
if (Re=0) and (Im<0) then
begin
Result:=3*Pi/2; Exit;
end;
Result:=Arctan(Im/Re);
end;
end.
end.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Алиев И.И. Справочник по электротехнике и электрооборудованию: учебное пособие для вузов. / И.И. Алиев. – М: Изд-во "Высшая школа". – 2005. – 255 с.
Алиев И. И. Электрические машины: учебно-справочное пособие / И. И. Алиев. – М: РадиоСофт. – 2011.
Акимова Н.А. Монтаж, техническая эксплуатация и ремонт электрического и электромеханического оборудования: уч.пос.3-е изд.,стер. / Н.А. Акимова. – М: Академия -2005. – 296 с.
Андрианов В.Н. Электрические машины и аппараты / В.Н. Андрианов. – М: Книга по требованию. – 2012.
Белов М.П. Автоматизированный электропривод типовых производственных механизмов и технологических комплексов: учебник.2-е изд. стер. / М.П. Белов. – М: Академия -2004. – 576 с.
Гусев В.Г, Гусев Ю.М. Электроника и микропроцессорная техника: учебник для студентов вузов / В.Г Гусев, Ю.М. Гусев. – М: Изд-во"Высшая школа". – 2005. – 790 с.
Пивняк Г.Г. Переходные процессы в системах электроснабжения : учебник для энергетических вузов. / Г.Г. Пивняк – М: Энергоатомиздат. – 2003.
ПрохоровС. Г.,ХуснутдиновР. А. Электрические машины / ПрохоровС. Г.,ХуснутдиновР. А. – М: Феникс. – 2012.
РихтерР. Электрические машины: в 4-х томах / Р. Рихтер. – М: Книга по требованию. – 2012.
Копылов И.П. Математическое моделирование электрических машин: учебник для студентов вузов. / И.П. Копылов. – М: Изд-во "Высшая школа". – 2001. – 327 с.