3 Расчет скорости подачи комбайна

В соответствии с разработанной методикой расчеты выполняются в такой последовательности.

3.1. Рассчитываем сопротивляемость пласта резанию А_рф, кН/см, с учетом отжима угля в его призабойной части по формуле

А_рф = (3.1)

где А_р- сопротивляемость пласта резанию в неотжатом массиве, кН/см;

К_от - коэффициент отжима угля, определяемый из выражения

К_от = 0,48+()(3.2)

где r - ширина захвата комбайна, м;

m - вынимаемая мощность пласта, м.

3.2. Устанавливается (дважды) возможная скорость подачи комбайна по мощности привода V_ппр, м/мин, при фактической вынимаемой мощности пластаmи при табличных значениях сопротивляемости пласта резанию, ближайших кА_рф (см.табл. 3.1, колонки 5-8), по формуле

V_ппр = V_ппр1 - (3.3)

где m₁, m₂ -соответственно минимальное и максимальное значения вынимаемой мощности пласта для данного типа комбайна, м, (см. табл. 3.1, колонка 3);

V_ппр1, V_ппр2 - табличные значения скорости подачи комбайна, соответствующие m₁ и m₂, м/мин.

По формуле V_ппр определяется для двух соседних табличных значений А_р, кН/см, (и), и обозначается соответственно черезV^I_ппр, V^II_ппр.

3.3. Рассчитываем возможную скорость подачи комбайна по мощности привода V_ппр, м/мин, при фактических значениях вынимаемой мощности пласта m и его сопротивляемости резанию А_рф, кН/см, из выражения

V_ппр = V^I_ппр - (V^I_ппр – V^II_ппр)

3.4. Определяем составляющие силы резания в направлении подачи комбайна F_n, кН, при фактическом значении сопротивляемости пласта резания А_рф по формуле

F_n = F^I_n - (F^I_n – F^II_n)

где F^I_n, F^II_n -составляющие силы резания в направлении подачи комбайна, кН, соответствующие меньшему и большему табличным значениям сопротивляемости пласта резанию.

3.5. Определяется возможная скорость подачи комбайна по допустимому тяговому усилию механизма подачи V_птяг ,м/мин, из выражения

V_птяг = ,

где V_ппр - возможная скорость подачи комбайна по мощности привода, м/мин);

F_т - тяговое усилие подающей части комбайна, кН;

G - масса комбайна, т;

α - угол падения пласта при выемке угля по простиранию, град; при выемке угля по падению или восстанию α, принимается равным нулю.

Если V_пдоп < V_птяг , то необходимо повторить расчет по формуле (3.6) с меньшим тяговым усилием F_т.

10>10, доп.расчета не требуется.

Окончательно принимается большее значение (но не превышающее соответствующее табличное значение допустимой скорости подачи V_пдоп). Если V_птяг в обоих случаях превышает технически допустимую скорость подачи, то в качестве величины V_птяг принимается большее значение технически допустимой скорости подачи V_пдоп.

3.6. Устанавливается скорость подачи комбайна V_п, м/мин из соотношения

V_п=min(V_ппр ;V_птяг) к_вп (3.7)

где V_ппр - возможная скорость подачи комбайна по мощности привода, м/мин, установленная по формуле (3.4);

к_вп – коэффициент увеличения скорости подачи комбайна при выемке хрупких и весьма хрупких углей, принимающий значения: 1,0 – для вязких углей; 1,15 – для хрупких углей; 1,3 – для весьма хрупких углей.

3.7. Определяем скорость подачи комбайна, обусловленная скоростью крепления лавы V_кр, (м/мин)

Для комплексно-механизированных очистных забоев скорость крепления определяется по формуле:

(3.8)

V^I_кр – скорость крепления при последовательной схеме передвижки секций крепи и устойчивых боковых породах, м/мин; определяется по табл. 3.2;

k_сх – коэффициент, учитывающий схему передвижки крепи. При последовательной схеме передвижки секций крепи k_сх=1. При применении схем передвижки через 1, 2, 3 секции принимается на основании хронометражных наблюдений (ориентировочно принимается равным 2);

k_уп – коэффициент снижения скорости крепления с увеличением угла падения пласта α.

При работе комплексов по простиранию пласта

(3.9)

k_уст – коэффициент, учитывающий устойчивость и обводненность пород кровли и почвы, - для пород устойчивых и средней устойчивости принимаетсяk_уст=1,0 ; для слабых породk_уст=0,7 – 0,8 ; для слабых и обводненных породk_уст=0,5 – 0,7.