- •1. Сравнение вариантов балочной клетки и выбор экономичного перекрытия.
- •1.1. Компоновка перекрытия.
- •2. Расчет монолитного железобетонного перекрытия
- •2.1. Исходные данные.
- •2.2. Определение приведенной толщины перекрытия по вариантам.
- •2.3. Определение предварительных размеров поперечных сечений элементов перекрытия для выбранного оптимального варианта
- •3. Расчет и конструирование монолитной железобетонной балочной плиты.
- •3.1.1. Исходные данные
- •3.1.2. Определение расчетных пролетов
- •3.1.3. Сбор нагрузок
- •3.1.4. Определение внутренних усилий в плите
- •3.1.5. Расчет прочности нормальных и наклонных сечений
- •Согласно таблицы 11.1[2] минимальный процент армирования для изгибаемых элементов , поэтому
- •3.1.6.Конструирование плиты.
- •3.1.7. Маркировка сеток и определение их массы
- •3.2. Расчет второстепенной балки
- •3.2.1. Исходные данные
- •3.2.2. Определение расчетных пролетов
- •3.2.3. Подсчет нагрузок на второстепенную балку
- •3.2.4. Построение огибающих эпюр изгибающих моментов и поперечных сил
- •3.2.5. Расчет прочности нормальных сечений и подбор арматуры в расчетных сечениях балки
- •3.2.6. Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе.
- •3.2.7. Построение эпюры материалов и определение мест обрывов арматуры второстепенной балки.
- •3.2.8 Определение длины анкеровки и нахлёста обрываемых стержней.
- •5. Расчет сборного многопролетного ригеля
- •5.1. Компоновка сборного ребристого перекрытия.
- •5.2. Определение расчетных пролетов ригеля
- •5.3. Определение нагрузки на ригель
- •5.4. Статический расчет ригеля.
- •5.5. Уточнение высоты сечения ригеля.
- •5.6. Определение площади сечения продольной арматуры.
- •5.7. Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе.
- •5.8. Построение эпюры материалов (эпюра арматуры)
- •5.9 Определение длины анкеровки обрываемых стержней.
- •70 02 01-Кп15-кп-пз
- •5. Расчет колонны первого этажа.
- •5.1 Исходные данные.
- •5.2. Сбор нагрузок на колонну 1 и 2-ого этажа.
- •5.3.1 Определение размеров сечения колонны.
- •5.3.2 Расчет продольного армирования колонны второго этажа.
- •5.3.3 Расчет продольного армирования колонны первого этажа.
- •5.4 Расчет консоли колонны.
- •5.4.1 Конструирование консоли.
- •5.4.2 Армирование консоли.
- •5.5. Расчет стыка колонн.
3.2.5. Расчет прочности нормальных сечений и подбор арматуры в расчетных сечениях балки
Определение требуемой площади сечения арматуры при действии положительного момента ведем как для таврового сечения с полкой в сжатой зоне. При действии отрицательного момента (полка) находится в растянутой зоне, следовательно расчетное сечение будет прямоугольным.
Размеры сечения принятые по расчету:
мм;мм;мм;мм.;
Принимаем величину мм в пролете, тогда:ммимм на опоре, тогда:мм.
Предположим, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки, тогда область деформирования для прямоугольного сечения шириной будет следующая:
Данное значение лежит в пределах стадияIб.
По табл.3-3 прил.3[1] устанавливаем область деформирования. По табл.3-3 прил.3[1] определяем :
Т.к условие()выполняется, то нейтральная ось проходит в пределах полки, сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной.
Расчет продольной арматуры второстепенной балки ведут в следующей последовательности:
Для бетона класса Спринимаем
Для арматуры S400: .
Определяем
В пролете 1(нижняя арматура): ; м;м.
;растянутая арматура достигла предельных деформаций.
;
В пролете 2(нижняя арматура): ; м; м.
;
;
.
В опорных сечениях действуют отрицательные моменты, плита расположена в растянутой зоне, поэтому сечения балки рассматриваются как прямоугольные шириной м.
На опоре В(верхняя арматура): ; м; м.
;
;
.
В пролете 2(верхняя арматура): ; м; м.
;
;
На опоре С (верхняя арматура):
Результаты расчетов сводим в таблицу 7.
Таблица7 Определение площади сечения рабочей арматуры второстепенной балки
Положение сечения |
Расположение арматуры |
М, кНм |
Расчетное сечение |
, см2 |
, см2 |
Приня-тое армирование
| |||
1 пролет |
Нижняя |
87.14 |
|
0.026 |
0.986 |
5.83 |
6.28 | ||
1 пролет |
Верхняя |
– |
Монтажная конструктивная арматура |
2.26 | |||||
Опора В |
Верхняя |
-68.47 |
0.19 |
0.89 |
5.27 |
6.28 | |||
2 пролет |
Нижняя |
57.79 |
|
0.017 |
0.99 |
3.85 |
4.211 | ||
2 пролет |
Верхняя |
-13.87 |
0.036 |
0.981 |
1.245 |
2.26 |
| ||
Опора C |
Верхняя |
-57.79 |
0.159 |
0.91 |
4.35 |
5.151 |
3.2.6. Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе.
Расчет прочности железобетонных элементов на действие поперечных сил производиться из условия:
где: - расчетная поперечная сила от внешних воздействий;
- поперечная сила, воспринимаемая ж/б элементом без поперечного армирования.
Сначала определяем поперечную силу, которую может воспринять второстепенная балка без поперечного армирования (хомутов). Расчет выполняем для сечения у первой промежуточной опоры (опоры В) слева, где действует наибольшая поперечная сила.
Рис. 10. Расположение расчётных сечений для второстепенной балки.
, но не менее
где:
;;;
- усилие от предварительного напряжения.
Поскольку ,то необходима постановка поперечной арматуры по расчету. Расстояние от опоры, на котором требуется установка хомутов по расчету:
Первое расчетное сечение назначаем на расстоянии от опоры:
, что составляет
В данном сечении усилия составляют:
Определяем продольные относительные деформации в растянутой арматуре, предварительно задавшись углом наклона диагональных трещин к горизонтали и расстоянием между верхней и нижней арматурами
Для выяснения правильности выбора угла определяем касательные напряжения, действующие в рассматриваемом сечении:
Отношение
где принимается по таблице 6.1[2]
В соответствии со значением ипо табл. 3-1 [3] уточняем угол наклона диагональной трещины ()
Среднее значение главных растягивающих деформаций
Главные растягивающие напряжения:
где: – максимальный размер заполнителя (=20мм)
- ширина раскрытия наклонной трещины
=300мм– расстояние между диагональными трещинами
Составляющая поперечной силы, воспринимаемая бетоном:
Составляющая поперечной силы, которую должна воспринять арматура (хомуты)
Составляющая поперечной силы, воспринимаемая поперечной арматурой определяется по формуле:
, откуда
.
где - угол наклона поперечной арматуры (хомутов) к продольной оси балки.
расчетное сопротивление поперечной арматуры.
(для арматуры классаS240).
Приняв, в соответствии с п.11.2.21[2] шаг хомутов , что не превышаети, вычисляем площадь поперечного сечения хомутов:
Принимаемая площадь поперечного сечения хомутов должна быть не менее:
где: коэффициент поперечного армирования сечения, принимается по табл.11.2 [2]
Окончательно принимаем двухсрезные хомуты диаметром 6 мм(Asw=0.57см2) классаS240 и устанавливаем в опорной зоне длиной 0.25 cшагом 150мм.
Составляющая поперечной силы, которую может воспринять арматура равна:
Действительная несущая способность наклонного сечения составит:
Проверяем условие:
В средних частях пролётов шаг поперечных стержней должен назначаться независимо от высоты сечения не более 3/4h не более 50см. ПринимаемS=30см, что не превышает 3/4h=3/445=33.75см.
В остальных сечениях расчеты производятся аналогично. В данной работе у крайней опоры () и у первой промежуточной опоры справа () , где поперечные силы меньше, чем на опореBслева () , принятое поперечное армирование так же будет обеспечивать прочность наклонных сечений. Уменьшить поперечное армирование не представляется возможным, так как диаметр хомутов принят минимальным, а шаг – максимально допустимым по конструктивным требованиям при данной высоте балки.