![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •1. Сравнение вариантов балочной клетки и выбор экономичного перекрытия.
- •1.1. Компоновка перекрытия.
- •2. Расчет монолитного железобетонного перекрытия
- •2.1. Исходные данные.
- •2.2. Определение приведенной толщины перекрытия по вариантам.
- •2.3. Определение предварительных размеров поперечных сечений элементов перекрытия для выбранного оптимального варианта
- •3. Расчет и конструирование монолитной железобетонной балочной плиты.
- •3.1.1. Исходные данные
- •3.1.2. Определение расчетных пролетов
- •3.1.3. Сбор нагрузок
- •3.1.4. Определение внутренних усилий в плите
- •3.1.5. Расчет прочности нормальных и наклонных сечений
- •Согласно таблицы 11.1[2] минимальный процент армирования для изгибаемых элементов , поэтому
- •3.1.6.Конструирование плиты.
- •3.1.7. Маркировка сеток и определение их массы
- •3.2. Расчет второстепенной балки
- •3.2.1. Исходные данные
- •3.2.2. Определение расчетных пролетов
- •3.2.3. Подсчет нагрузок на второстепенную балку
- •3.2.4. Построение огибающих эпюр изгибающих моментов и поперечных сил
- •3.2.5. Расчет прочности нормальных сечений и подбор арматуры в расчетных сечениях балки
- •3.2.6. Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе.
- •3.2.7. Построение эпюры материалов и определение мест обрывов арматуры второстепенной балки.
- •3.2.8 Определение длины анкеровки и нахлёста обрываемых стержней.
- •5. Расчет сборного многопролетного ригеля
- •5.1. Компоновка сборного ребристого перекрытия.
- •5.2. Определение расчетных пролетов ригеля
- •5.3. Определение нагрузки на ригель
- •5.4. Статический расчет ригеля.
- •5.5. Уточнение высоты сечения ригеля.
- •5.6. Определение площади сечения продольной арматуры.
- •5.7. Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе.
- •5.8. Построение эпюры материалов (эпюра арматуры)
- •5.9 Определение длины анкеровки обрываемых стержней.
- •70 02 01-Кп15-кп-пз
- •5. Расчет колонны первого этажа.
- •5.1 Исходные данные.
- •5.2. Сбор нагрузок на колонну 1 и 2-ого этажа.
- •5.3.1 Определение размеров сечения колонны.
- •5.3.2 Расчет продольного армирования колонны второго этажа.
- •5.3.3 Расчет продольного армирования колонны первого этажа.
- •5.4 Расчет консоли колонны.
- •5.4.1 Конструирование консоли.
- •5.4.2 Армирование консоли.
- •5.5. Расчет стыка колонн.
5.3.3 Расчет продольного армирования колонны первого этажа.
Величина случайного эксцентриситета
Принимаем величину случайного эксцентриситета ea=20 мм
Расчетная длина колонны
.
здесь:
гибкость колонны
При
и
,
по таблице получаем
Необходимое сечение продольной арматуры
Принимаем 632 S400 Astot= 48.25 см2
В качестве поперечной
арматуры для армирования колонны
принимаем стержни 8мм
из стали класса S240
с шагом 45 см,
что меньше 15 =
153.2
= 48см.
5.4 Расчет консоли колонны.
Консоль колонны воспринимает
поперечную силу ригеля от одного
междуэтажного перекрытия. Наибольшая
поперечная сила действует на
опоре B слева и равна
.
5.4.1 Конструирование консоли.
Минимально допустимая длина площадки опирания ригеля на колонну из условия прочности на смятие:
см
Расстояние от торца сборного
ригеля до грани колонны d
= 6 см,
тогда вылет консоли равен: l
=
lsup
+
d
= 13.6 + 6 = 19.6 см<bр=30см.
Требуемая рабочая высота консоли у грани колонны может быть определена из условия прочности наклонного сечения по сжатой полосе:
Полную высоту консоли у ее
основания принимаем hd+c
45
см.
Тогда: dут = h - c = 45- 2.5= 42.5 см.
Нижняя грань консоли у ее основания наклонена под углом 450, поэтому высота свободного конца консоли:
³
1/3 ×
h
;
h = 3 ×
=3×
15= 45 см;
5.4.2 Армирование консоли.
Ригель опирается на консоль на длине площадки, равной 225 мм.
Расчетный изгибающий момент силы Vsd относительно грани колонны:
M
= Vsd
×
a,
где
– расстояние от силы до грани примыкания
консоли к колонне.
M = 460.6 ×15.8 = 7277 кН × см.
Требуемую площадь сечения продольной арматуры подбираем по изгибающему моменту M, увеличенному на 25%:
Принимаем: 2Æ18 S400 (As = 5.09 см2). Эти стержни привариваются к закладным деталям консоли.
Так как h=45см > 2.5 × a = 2.5 × 17.25 = 43.125см, то консоль армируется отогнутыми и поперечными стержнями.
Площадь сечения отогнутой арматуры можно определить по:
Ast,inc = 0.0015× bс × dут = 0.0015× 40 × 41.5 = 2.49см2.
Отогнутую арматуру устанавливаем в двух наклонных сечениях по два стержня в каждом сечении, то есть 4Æ12 S400 (As = 4.52 см2).
Поперечные стержни принимаем по двум граням консоли из стали класса S240 Æ8 мм (Asw=1.01 см2). Шаг поперечных стержней должен быть не более 15 см и не более h/4 = 45/4 = 11.25 см. Принимаем в пределах консоли шаг поперечных стержней S = 10 см.
Рис 15 . Армирование консоли колонны.
5.5. Расчет стыка колонн.
Стык такого типа должен рассчитываться для 2-х стадий:
-до замоноличивания как шарнирный на монтажные (постоянные) нагрузки
-после замоноличивания как жесткий с косвенным армированием на эксплутационные (полные) нагрузки.
Рассмотрим устройство стыка на третьем этаже, где действует продольная сила:
-от полных нагрузок
кН,
-от постоянных нагрузок
кН
Для осуществления этого стыка в торцах стыкуемых звеньев колонн в местах расположения продольных стержней устраивают подрезки.
При расчете стыка до
замоноличивания усилие от нагрузки
воспринимается бетоном выступа
колонны, усиленным сетчатым армированием
()
и арматурными выпусками, сваренными
ванной сваркой (
).
Поэтому условие прочности стыка имеет
вид:
где Ac0 – площадь смятия, принимаемая равной площади центрирующей прокладки или площади листа;
j1 – коэффициент продольного изгиба выпусков арматуры;
As.tot – площадь сечения всех выпусков арматуры;
fcud,eff – приведенная призменная прочность бетона.
Размеры сечения подрезки
принимаем (b1
х
h1)
= 1111
см.
Тогда площадь части сечения, ограниченная осями крайних стержней сетки косвенного армирования:
Центрирующую прокладку и распределительные листы в торцах колонн назначаем толщиной 2 см, а размеры в плане: 12´12 см, что не более 1/4 ширины колонны, распределительных листов - 25 ´ 25 см.
За площадь смятия Ac0, принимаем площадь распределительного листа, поскольку его толщина 20мм превышает 1/3 расстояния от края листа до центрирующей прокладки
(см),
то есть Ac0
= 25 ×
25= 625 см2.
Принимаем Ac1 = Aeff = 1895.3 см2.
Коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона при смятии:
Сварные сетки конструируем из проволоки
Æ5S400
cfyd=365МПаиAsx =Asy
= 0.196см2. Размеры ячеек
сетки должны быть не менее 50мм, не
более 1/4bс
= 500/4 = =125мми не более 100мм.
Шаг сеток следует принимать не менее
60мм, не более 150мми не более
1/3 стороны сечения. В каждом направлении
сетки число длинных стержней - 6, коротких
- 4.
Расчетная длина длинных стержней 45 см, коротких – 25 см.
Коэффициент косвенного армирования:
ρxy.
Коэффициент эффективности косвенного армирования:
jо
=
=
где
y
=
Значение fcud,eff определяем по формуле:
где φs=
=
Тогда
Для вычисления усилия NRd2 определяем радиус инерции арматурного стержня диаметром 28 мм:
i = d/4 = 28/4 = 0.7 см;
-расчетная длина выпусков арматуры, равная длине выпусков арматуры: l0 = l = 30 см;
-гибкость выпусков арматуры: l0/i = 30/0.7 = 37.5;
Коэффициент продольного изгиба арматуры: j1 = 0.89;
Усилие, воспринимаемое выпусками арматуры:
Предельная продольная сила, воспринимаемая незамоноличенным стыком:
=2438
+400 =2838кН
> 2503.4
кН.
Таким образом, прочность колонны в стыке до замоноличивания больше усилий, вызванных нагрузкой даже в стадии эксплуатации. Проверку прочности стыка в стадии эксплуатации можно не производить, так как добавится еще прочность замоноличенного бетона.
Рис. 16. Стыка колонн между собой.