Расчёт прочности наклонных сечений ростверка

Поперечная перерезывающая сила в ростверке на грани сваи:

216.0кН

Поперечная перерезывающая сила в ростверке на грани сваи, возникающей во время строительства:

4.9кН,

Т. к. поперечная перерезывающая сила от внешних нагрузок больше поперечной перерезывающей силы, возникающей во время строительства, то для дальнейших расчётов принимаем Q=216.0кН

Расстояние между внутренней гранью сваи, находящейся за пределами наклонного сечения, и гранью стены С=0м. Коэффициент, принимаемый по табл. 5.14 m=2.45.

Проверяем условие: Q< m*b_p*h₀*f_cfd ;

Q= 216.0кН < 2.45* 0.5*0.265*1030 =334.4кН;

Условие выполняется.

Расчёт ростверка на изгиб

Определение расчётных изгибающих моментов в неразрезном ростверке от внешних нагрузок L_св /2 =0.425м <=0.52м < L_св =0.85м.

Рисунок 4.2.4.1 Схема нагрузок

Опорный момент:

Пролётный момент :

.

Определение площади поперечного сечения арматуры ростверка

Верхняя арматура:

что соответствует значению J= 0.967.

см².

Принимаем 312 S400 c шагом 200мм (3.39см²).

Нижняя арматура:

что соответствует значению J= 0.922.

Площадь поперечного сечения арматуры

см².

Принимаем 318S400 c шагом 200мм (7.63см²).

Ростверк выполняется из бетона класса C16/20. Защитный слой бетона 80мм. Армирование ростверка осуществляется плоскими каркасами, которые устанавливаются в продольном направлении ростверка. Длина каркасов принимается в пределах 6..9м, исходя из длины поставляемой стержневой арматуры и технологичности изделия. Каркасы соединяются в одно изделие с помощью накладок на сварке. Верхняя арматура - 12 S400 и нижняя - 18 S400, поперечная арматура -6 S240 с шагом равным 0.75h =0.75*0.3 =0.225м. Все каркасы соединяются в поперечном направлении ростверка арматурой 10 S400.

При заделке верхних концов свай в плиту ростверка на высоту 100мм поперечную арматуру уложить сверху на оголовки свай.

4.2.4. Проверка условного фундамента по деформациям

Расчёт осадок свайного фундамента выполним методом эквивалентного слоя.

Определяем ширину условного фундамента (см. рис. 4.1.3):

Определяем вес условного фундамента:

_{Рисунок 4.2.4 К расчету осадок}

Среднее давление по подошве условного массивного фундамента

Определяем расчётное сопротивление по формуле 3.1.3.

Вычислим расчётное сопротивление для условного фундамента:

для песка средней крупности; при L/H=3.2;

_.

Для по т. В.3 [3],

d₁=2.9+0.5+0.1x22/15.14=3.55м, d_b=2.0м.

т.е. условие выполняется.

Максимальная осадка фундамента определяется по формуле 4.1.16:

по таблице IV.3 [1]

Нижняя граница сжимаемой зоны:

4.2.5. Выбор сваебойного оборудования и определение отказа сваи

Исходя из принятой в проекте расчетной нагрузки, допустимой на сваю, определяется минимальная энергия удара по формуле 4.1.20:

По табл. Г.15, Г.16 [3] подбираем молот, энергия удара которого соответствует расчетной минимальной. Выбираем трубчатый дизель-молот с водяным охлаждением _С-996 со следующими характеристиками:

• масса ударной части – 1800 кг;

• энергия удара – 27кДж;

• масса молота с кошкой – 3650 кг.

Затем, используя таблицы Г.15[1] и Г.16[1], вычисляют расчетную энергию удара молота Э_р и принимают технические характеристики дизель-молота, исходя из условия Э_р ≥Э.

Для трубчатых дизель-молотов расчетная энергия удара определяется:

Для контроля несущей способности свайных фундаментов и окончательной оценки применимости выбранного молота, определяем отказ сваи по формуле 4.1.22:

Условие выполняется.