СНиП II-23-81* Стр. 37

Таблица 32*

Группа элементов	Значения при временном сопротивлении стали разрывуМПа (кгс/кв.см)
	до 420 (4300)	св. 420 (4300) до 440 (4500)	св. 440 (4500) до 520 (5300)	св. 520 (5300) до 580 (5900)	св. 580 (5900) до 635 (6500)
1 2	120 (1220) 100 (1020)	128 (1300) 106 (1080)	132 (1350) 108 (1100)	136 (1390) 110 (1120)	145 (1480) 116 (1180)
3 4 5 6 7 8	Для всех марок стали 90 (920) То же 75 (765) ″ 60 (610) ″ 45 (460) ″ 36 (370) ″ 27 (275)

Количество циклов нагружений следует принимать по технологическим требованиям эксплуатации.

Конструкции высоких сооружений типа антенн, дымовых труб, мачт, башен и подъемно-транспортных сооружений, проверяемые на резонанс от действия ветра, следует проверять расчетом на выносливость.

Расчет конструкций на выносливость следует производить на действие нагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.

9.2*.Расчет на выносливость следует производить по формуле

(115)

где - расчетное сопротивление усталости, принимаемое по табл. 32* в зависимости от временного сопротивления стали и групп элементов конструкций, приведенных в табл. 83*;

- коэффициент, учитывающий количество циклов нагруженийи вычисляемый:

при по формулам:

для групп элементов 1 и 2

; (116)

для групп элементов 3 - 8

; (117)

при

- коэффициент, определяемый по табл. 33 в зависимости от вида напряженного состояния и коэффициента асимметрии напряженийздесьи- соответственно наибольшее и наименьшее по абсолютному значению напряжения в рассчитываемом элементе, вычисленные по сечению нетто без учета коэффициента динамичности и коэффициентовПри разнозначных напряжениях коэффициент асимметрии напряжений следует принимать со знаком "минус".

При расчетах на выносливость по формуле (115) произведение не должно превышать

Таблица 33

#G0	Коэффициент асимметрии напряжений	Формулы для вычисления коэффициента
Растяжение	-1 0
	00,8
	0,81
Сжатие	-1 1

9.3.Стальные конструкции и их элементы, непосредственно воспринимающие нагрузки с количеством циклов нагружений менее 10⁵, следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и в необходимых случаях проверять расчетом на малоцикловую прочность.

10. Расчет элементов стальных конструкций

НА ПРОЧНОСТЬ С УЧЕТОМ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯ

Центрально- и внецентренно-растянутые элементы, а также зоны растяжения изгибаемых элементов конструкций, возводимых в климатических районах иследует проверять на прочность с учетом сопротивления хрупкому разрушению по формуле

Стр. 38 СНиП II-23-81*

(118)

где - наибольшее растягивающее напряжение в расчетном сечении элемента, вычисленное по сечению нетто без учета коэффициентов динамичности и

- коэффициент, принимаемый по табл. 84.

Элементы, проверяемые на прочность с учетом хрупкого разрушения, следует проектировать с применением решений, при которых не требуется увеличивать площадь сечения, установленную расчетом согласно требованиям разд. 5 настоящих норм.

11. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Сварные соединения

11.1*.Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение или сжатие следует производить по формуле

(119)

где t - наименьшая толщина соединяемых элементов;

- расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на 2t, или полной его длине в случае вывода концов шва за пределы стыка.

При расчете сварных стыковых соединений элементов конструкций, рассчитанных согласно п. 5.2, в формуле (119) вместо R_wy следует приниматьR_wy/γ_u.

Расчет сварных стыковых соединений выполнять не требуется при применении сварочных материалов согласно прил. 2, полном проваре соединяемых элементов и физическом контроле качества растянутых швов.

11.2*.Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям (рис. 20):

Рис.20 Схема расчетных сечений сварного соединения с угловым швом

1- сечение по металлу шва; 2- сечение по металлу границы сплавления

по металлу шва (сечение 1)

(120)

по металлу границы сплавления (сечение 2)

, (121)

где - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;

и- коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/кв.см) - по табл. 34*; с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/кв.см) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки= 0,7 и= 1;

и- коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районахидля которых= 0,85 для металла шва с нормативным сопротивлением= 410 МПа (4200 кгс/кв.см) и= 0,85 - для всех сталей.

Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/кв.см) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно п. 3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва должны быть болееа при ручной сварке - не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавленияно не превышать значенийв элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 кгс/кв.см) допускается применять электроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условие

При выборе электродов или сварочной проволоки следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл. 55*.

11.3*.Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует производить по двум сечениям по формулам:

по металлу шва

; (122)

по металлу границы сплавления

(123)

где - момент сопротивления расчетного сечения по металлу шва;

- то же, по металлу границы сплавления.

Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости расположения этих швов следует производить по двум сечениям по формулам:

по металлу шва

(124)

по металлу границы сплавления

(125)