![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •1. Введение
- •2. Термодинамические основы получения холода
- •2.1 Обратный цикл Карно
- •3. Классификация трансформаторов тепла
- •4.1 Идеальная установка
- •4.2 Реальная установка
- •4.2.1 Холодильные агенты
- •4.2.2 Хладоносители
- •4.2.3 Диаграммы состояния
- •4.2.4 Детандер и дроссельный вентиль
- •4.2.5 Охлаждение жидкого хладагента перед дроссельным вентилем
- •4.2.6 Сжатие влажного и сухого пара в компрессоре
- •5. Аппараты парожидкостных холодильных машин
- •5.1 Типы и конструкции конденсаторов. Назначение и классификация
- •5.1.1 Горизонтальные кожухотрубные конденсаторы
- •5.1.2 Вертикальные кожухотрубные конденсаторы
- •5.1.3 Пакетно-панельные конденсаторы
- •5.1.4 Элементные конденсаторы
- •5.1.5 Оросительные конденсаторы
- •5.1.6 Испарительные конденсаторы
- •5.1.7 Воздушные конденсаторы с принудительным движением воздуха
- •5.1.7 Воздушные конденсаторы со свободным движением воздуха
- •5.2.1 Конденсация на пучках гладких горизонтальных труб
- •5.2.3 Конденсация на вертикальной стенке и трубе
- •5.2.4 Конденсация внутри вертикальных труб и каналов
- •5.2.5 Конденсация внутри горизонтальных труб
- •5.2.6 Влияние неконденсирующихся газов
- •5.3.1 Теплоотдача при вынужденном движении среды в прямых трубах и каналах
- •5.3.2 Теплоотдача в изогнутых трубах
- •5.3.3 Поперечное обтекание гладких труб
- •6.1 Выбор хладагента
- •6.2.1 С охладителем
- •6.2.2 С регенерацией
- •7. Исходные данные
- •8. Список рекомендуемой литературы
- •9. Приложения
- •9.1 Диаграмма и таблицы состояния хладона R152
- •9.2 Диаграмма и таблицы состояния хладона R134a
- •9.3 Диаграмма и таблицы состояния хладона R401а
- •9.4 Диаграмма и таблицы состояния хладона R12
- •9.5 Диаграмма и таблицы состояния хладона R717
- •9.6 Диаграмма и таблицы состояния хладона R22
- •9.7 Диаграмма и таблицы состояния хладона R1270
- •9.8 Диаграмма и таблицы состояния хладона R13
- •9.9 Диаграмма и таблицы состояния хладона R23
- •9.10 Теплофизические свойства забортной воды
- •9.11 Теплофизические свойства хладагентов
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY75x1.jpg)
|
Холодильный коэффициент обратного цикла Карно: |
|
|||||||
|
|
|
t |
|
|
Т0 |
|
|
|
|
|
|
Т К |
|
Т0 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Коэффициент термодинамического совершенства холодильной машины: |
||||||||
|
|
|
t |
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6.2.2 С регенерацией |
|
|
|||||
|
qК |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
2 РК |
|
|
II |
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
I |
l |
|
|
|
|
|
2' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1 |
TК |
|
|
|
3 |
2" |
|
|
|
III |
|
|
|
Р0 |
|||
|
|
TВ |
4 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
?Т |
|
4 |
|
6 |
TН |
|
|
|
?Т |
|
|
|
IV |
|
|
|
|
1 |
|
||
|
|
T0 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
5 |
6 |
|
|
5 |
|
VI q0 |
|
|
|
|
|
||
V |
|
|
|
|
|
|
s |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
|
|
|
|
|
б) |
|
|
|
Рис.29 Принципиальная схема (а) и процесс работы на T,s-диаграмме (б) |
|
|||||||
|
компрессионной холодильной установки с регенерацией |
|
|||||||
/ — компрессор; // — конденсатор; 111 — регенеративный теплообменник; IV— |
|||||||||
|
дроссельный вентиль; V — сепаратор; VI — испаритель. |
|
|||||||
|
Температура в точке 1 определяется исходя из того, что перегрев пара |
||||||||
достигает 10÷35˚С, т.е.: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
t1 = t6 + 10÷35, ˚С. |
|
|
||||
|
Параметры в точке 4 находим по тепловому балансу РТ: |
|
|||||||
|
|
|
i1 i6 i3 i4 , |
|
|
||||
откуда энтальпия в точке 4: |
|
|
|
|
|
|
|
||
СЕВМАШВТУЗ |
|
||||||||
|
|
|
i4 i3 |
|
i1 i6 |
|
|
||
|
В остальном, расчѐт регенеративной холодильной установки ведѐтся |
||||||||
аналогично обычной холодильной установке (см. п.6.2.1). |
|
75
6.3 Расчѐт кожухотрубного конденсатора холодильной установки
Задачей теплового и конструктивного расчѐта конденсатора является определение площади теплопередающей поверхности аппарата и его основных геометрических параметров.
Исходными данными для расчѐта являются: Тепловой поток конденсатора: QК, Вт.
Удельная плотность теплового потока конденсатора: qK , кДж/кг.
СЕВМАШВТУЗНа рис.30 показана схема изменения температур холодильного агента I и охлаждающей среды II вдоль поверхности теплопередачи. Из рисунка видно,
Температура хладагента на входе в конденсатор: t2,˚С. Температура хладагента на выходе из конденсатора: t3,˚С. Температура охлаждающей воды на входе в конденсатор: tВ2,˚С. Температура охлаждающей воды на выходе из конденсатора: tВ1,˚С. Массовый расход хладагента: G, кг/с.
Для всех типов конденсаторов справедливо выражение для определения
площади поверхности теплопередачи аппарата:
F |
QK |
, м2 |
|
||
K |
k т |
|
|
|
,где: t – температурный напор в конденсаторе (средняя логарифмическая разность температур):
t |
tВ1 tВ 2 |
|
,˚С. |
||||
t |
К |
t |
В 2 |
|
|||
|
ln |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
tК tВ1 |
|
что по характеру изменения температуры холодильного агента конденсатор можно разделить на три зоны: зону охлаждения перегретого пара (процесс 2– 2‖), зону конденсации (процесс 2‖–3) и зону переохлаждения жидкого хладагента (процесс 3–4). Обычно определяют суммарный тепловой поток от всех зон, а теплопередачу рассчитывают по условиям зоны конденсации. Это оправдано тем, что в реальных условиях в зоне отвода теплоты перегрева температура поверхности теплопередачи почти всегда ниже температуры насыщения и в этой зоне происходит конденсация холодильного агента, хотя пар, несколько удалѐнный от поверхности, остаѐтся перегретым.
76
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY77x1.jpg)
Рис.30 Изменение температуры холодильного агента и охлаждающей среды в направлении их движения в конденсаторе
Средняя логарифмическая разность температур t оказывает двойственное влияние на экономичность холодильной машины. С одной стороны, повышение t позволяет сократить площадь теплопередающей поверхности конденсатора, его массу и стоимость. С другой стороны, высокие значения t увеличивают необратимые термодинамические потери в цикле ХМ. При заданной температуре забортной воды tВ 2 увеличение
средней логарифмической разности температур приводит к повышению температуры конденсации tK . А это сказывается на ухудшении объѐмных и
энергетических показателей компрессора и на ухудшении холодильного коэффициента ε машины.
Нужно заметить, что температурная разность tВ tВ1 tВ2 влияет не только на значение t , но и на расход охлаждающей воды, проходящей через конденсатор. При увеличении tВ расход воды на охлаждение будет
уменьшаться. Одновременно будет снижаться, при прочих равных условиях, мощность, которая затрачивается на перемещение воды. Вместе с тем будет возрастать температура воды tВ1 на выходе из конденсатора, а следовательно,
и температура конденсации tK .
Коэффициент теплопередачи от хладагента к охлаждающей воде:
kВН |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|||||
1 |
|
|
FВН |
|
1 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
СЕВМАШВТУЗ |
|||||||||||||
|
|
Х |
|
|
FН |
|
|
i |
|
|
В |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где: Х ,В – коэффициенты |
|
теплоотдачи |
|
соответственно со стороны |
|||||||||
хладагента и воды, Вт/(м2·˚С); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
77
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY78x1.jpg)
FН , FВН
ii
–наружная и соответственно внутренняя поверхности трубы, м2;
–суммарные термические сопротивления загрязнения (ржавчина,
водяной камень, масляная пленка), которые для фреоновых конденсаторов
могут быть приняты равными (0,15÷0,2)·10-3, для аммиачных (0,3÷0,5)10-3 м2·˚С/Вт.
Для того, чтобы найти коэффициенты теплоотдачи необходимо выбрать конструктивный тип и расположение трубок конденсатора.
Размещение трубок в плоскости трубной решѐтки кожухотрубных аппаратов обычно производят по сторонам правильных шестиугольников и по вершинам равносторонних треугольников, при этом трубки могут образовывать коридорный или шахматный пучок (см. рис.31).
Рис.31 Размещение труб в трубной решѐтке
В кожухотрубных конденсаторах обычно применяются стальные гладкие трубы диаметром 25 × 2,5 мм, 20 × 3 мм, 57 × 3,5 мм, а также медные трубы с накатными рѐбрами, полученные из заготовки диаметром 20 × 3 мм. Расчѐты показали, что с уменьшением диаметра труб сокращаются масса, габаритные показатели аппарата и уменьшается масса содержащейся в нем воды. Вместе с тем повышается стоимость и снижается надѐжность аппаратов из-за большого числа труб, а следовательно, большого числа креплений и уплотнений труб в трубной решѐтке. Кроме того, при использовании загрязненной воды трубы малого диаметра интенсивнее засоряются и их
78
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY79x1.jpg)
очистка увеличивает эксплуатационные расходы. Указанные обстоятельства следует учитывать при выборе размеров труб. На рис.32 показаны схема и виды оребрения некоторых трубок теплообменных аппаратов.
а)
Рис.32 Схема и виды оребребения накатных труб теплообменных аппаратов: а) схема оребрения; б,в) размеры оребрѐнных труб испарителей и конденсаторов
79
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY80x1.jpg)
Шаг трубок по горизонтали S1 определяют из соотношения:
S1 dН = 1,24÷1,45.
Для современных теплообменных аппаратов рекомендуемые значения отношения длины трубки к диаметру трубной решѐтки соответствуют:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l D = 4÷8. |
|||
|
Площадь внутренней поверхности трубки длиной 1 м: |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
d |
ВН |
, м2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВН |
|
|
||
|
Общая наружная площадь поверхности трубки длиной 1 м: |
||||||||||||||||
|
СЕВМАШВТУЗ |
||||||||||||||||
|
|
|
|
D2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
FН |
FВ FГ |
, где |
||
FВ |
|
|
d 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Р |
|
|
|
0 |
|
|
– площадь поверхности вертикальных участков трубки |
||||||||
|
2 |
U |
COS |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
длиной 1 м, м2; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
D |
Т |
|
|
|
|
|
|
F d |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
|
площадь поверхности горизонтальных |
|||||
Г |
|
|
0 |
|
|
U |
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
участков трубки длиной 1 м, м2.
Для дальнейшего расчѐта необходимо найти коэффициенты, характеризующие конструкцию трубок и учитывающие различные условия протекания конденсации.
Коэффициент оребрения для выбранного типа трубок:
FН
FВН
Приведѐнная высота ребра для выбранного типа трубок: |
|||||
h |
D2 |
d 2 |
|
, м. |
|
|
P |
0 |
|
||
P |
4 |
DP |
|
|
|
|
|
|
Коэффициент, учитывающий различные условия конденсации на вертикальных и горизонтальных участках поверхности оребрѐнной трубки:
|
|
|
3 |
|
F |
d |
0 |
0,25 |
|
F |
||
|
|
1,3 Е |
4 |
|
В |
|
|
|
|
Г |
, |
|
Р |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
FН |
|
|
|
|
FН |
|||
|
|
|
|
|
hP |
|
|
где Е – коэффициент эффективности ребра (для медных трубок с накатанными рѐбрами можно принимать равным 1).
При определении коэффициента |
теплоотдачи |
|
В |
со стороны |
внутренней поверхности трубы к охлаждающей воде, |
большое значение |
|||
имеет скорость движения воды uВ . |
Практически |
в |
большинстве |
эксплуатируемых конденсаторах скорость воды составляет 1÷2,5 м/с. В хладоновых конденсаторах с трубками из медно-никелевых сплавов скорость воды допускается повышать до 3÷4 м/с (см. таблицу 8).
80
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY81x1.jpg)
Таблица 8 Параметры режима работы различных типов конденсаторов
|
Скорость |
Средняя логарифмическая |
Степень нагрева |
|
|
|
|
||||
Тип конденсатора |
охлаждающей |
охлаждающей |
|
||
разность температур,˚С |
|
||||
|
среды, м/с |
среды,˚С |
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Горизонтальный |
|
|
|
|
|
кожухотрубный: |
1÷2,5 |
|
4÷6 |
3÷6 |
|
с гладкими трубами |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С медными |
1÷2,5 |
|
4÷8 |
3÷6 |
|
оребренным трубами |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вертикальный |
СЕВМАШВТУЗ0,8 |
|
|
||
кожухотрубный |
– |
|
4÷7 |
6÷7 |
|
Оросительный |
– |
|
2÷4 |
3÷5 |
|
Испарительный |
10 |
|
3 |
6÷8 |
|
Воздушный |
3,5÷10 |
|
8÷5 |
3÷4 |
|
Необходимо подчеркнуть, что увеличение скорости воды замедляет |
|||||
процесс образования накипи внутри труб. |
В то же время из-за усиления |
деполяризующего воздействия, содержащегося в воде кислорода. интенсифицируется коррозионные процессы.
Задаваясь скоростью движения воды, находим число труб в одном ходе
и округляем до ближайшего целого числа: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
n1 |
|
|
4 GB |
|
|
|
|
, |
|||
|
d 2 |
|
B |
u |
B |
|||||||
|
|
|
|
BH |
|
|
|
|
||||
где В |
– плотность воды при tВ.СР, кг/м3; |
|
|
|
|
|
|
|
||||
G B – расход охлаждающей воды, кг/с. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
G B |
|
|
QK |
|
|
|
|
|
, |
||
|
|
CB tВ1 tВ2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
где СВ |
– удельная теплоѐмкость воды при tВ.СР, Дж/(кг ˚С). |
|||||||||||
После определения количества трубок скорость протекания воды |
||||||||||||
уточняется из выражения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
uB |
|
4 GB |
|
|
|
|
|
|
|||
|
d |
2 |
B |
n |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
BH |
|
|
1 |
|
|
При протекании воды внутри прямых круглых трубок, коэффициент теплоотдачи от внутренней поверхности трубки к воде рассчитывается по
следующей формуле: |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
0,021 |
|
В |
|
иВ |
|
|
, Вт/(м2 ˚С), |
|||
|
В |
0,37 |
а0,43 |
d 0,2 |
l |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
В |
В |
|
ВН |
|
|
|
где |
а |
|
|
|
В |
|
– коэффициент температуропроводности воды, м2/с; |
||||||
В |
В СВ |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
81
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY82x1.jpg)
В – коэффициент теплопроводности воды при tВ.СР, Вт/(м ˚С);
В – кинематическая вязкость воды при tВ.СР, м2/с;
l – коэффициент, учитывающий влияние начального теплового участка
трубы |
и |
зависящий |
от числа Рейнольдса. При |
l / dВН 50 l 1 ; |
при |
||||||||||||||||||||
l / dВН 50 |
значения l |
|
|
приведены в таблицах 8 и 9. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
Число Рейнольдса можно найти из следующей формулы: |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Re |
иВ dВН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СЕВМАШВТУЗ |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 9 Зависимость значения l от отношения l / dВН при ламинарном |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
режиме (Re ≤2000) |
||||
l |
d вн |
|
|
|
1 |
2 |
|
5 |
10 |
|
15 |
|
|
20 |
|
30 |
40 |
|
50 |
||||||
|
l |
|
1,90 |
1,70 |
|
1,44 |
1,28 |
|
1,18 |
|
1,13 |
|
1,05 |
1,02 |
|
1,00 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Таблица 10 Зависимость значения l |
от отношения l / dВН при |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
турбулентном режиме (Re >2000) |
|||||||||
Re Ж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l d вн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
5 |
|
10 |
|
|
15 |
|
|
20 |
|
30 |
|
40 |
|
50 |
|||
1 104 |
|
1,65 |
1,50 |
|
1,34 |
|
1,23 |
|
1,17 |
|
1,13 |
|
1,07 |
|
1,03 |
|
1,00 |
||||||||
2 104 |
|
1,51 |
1,40 |
|
1,27 |
|
1,18 |
|
1,13 |
|
1,00 |
|
1,05 |
|
1,02 |
|
1,00 |
||||||||
5 104 |
|
1,34 |
1,27 |
|
1,18 |
|
1,13 |
|
1,10 |
|
1,08 |
|
1,04 |
|
1,02 |
|
1,00 |
||||||||
1 105 |
|
1,28 |
1,22 |
|
1,15 |
|
1,10 |
|
1,08 |
|
1,06 |
|
1,03 |
|
1,02 |
|
1,00 |
||||||||
1 106 |
|
|
1,14 |
1,11 |
|
|
1,08 |
|
1,05 |
|
1,04 |
|
|
1,03 |
|
|
1,02 |
|
1,01 |
|
1,00 |
Для воды в интервале 0÷50 ˚С, коэффициент теплоотдачи от внутренней поверхности трубки к воде можно рассчитать по следующей формуле:
|
|
b |
иВ0,8 |
|
|
, Вт/(м2 ˚С) |
В |
0,2 |
l |
||||
|
|
|
dВН |
|
|
|
где b – коэффициент, зависящий от физических свойств среды. b 1400 22 tв.ср , Дж/(С0,2 м2,6 ˚С).
Находим плотность теплового потока в первом приближении:
q |
|
|
0,7 t |
|
|
|
, Вт/(м ˚С). |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
|
|
|
|
i |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
|
i |
Число трубок, размещѐнных по диагонали внешнего шестиугольника (округляется до целого нечѐтного):
82
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY83x1.jpg)
m 0,75 |
|
QK |
|
|
|
3 q'S d |
|
|
l |
||
|
|
||||
|
|
|
|||
|
1 |
BH |
|
D |
Общее число трубок в конденсаторе:
n 0,75 m2 0,25
Среднее число трубок по вертикали для шахматного пучка:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
n |
S |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
nCP 1,0393 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
СЕВМАШВТУЗB X |
мере |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
прохождения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рядов |
на |
||||||
нижние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Х |
|
– коэффициент теплопроводности хладагента при tх.cp, Вт/(м С); |
|
||||||||||||||||||||||||
Х |
|
– кинематическая вязкость воды при tХ.СР, Па с; |
|
||||||||||||||||||||||||
g |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
величина t X , |
|
представляющая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стенки |
tст , |
|||||||||||||
неизвестна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
метод |
||||||
последовательных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
достаточно |
|||||||||||||
точным |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уравнений |
: |
||
|
qX |
|
|
и qB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где: |
|
|
– плотности теплового потока соответственно со стороны |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
расч |
расч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
хладагента и со стороны воды; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
tB tст tв.ср |
– разность температур |
стенки |
и средней температуры |
||||||||||||||||||||||||
охлаждающей воды. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
83
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY84x1.jpg)
|
|
В соответствии с рис.33: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
t tВ tХ tст tв.ср tх.ср tст tх.ср tв.ср |
|
|||||||||
|
|
В связи с тем, что во все применяемые расчетные зависимости для Х |
||||||||||||
входит |
величина |
части |
температурного |
напора |
t Х |
в степени -0,25 ( |
||||||||
а |
Х |
В t 0,25 ) , система уравнений может быть представлена в виде: |
||||||||||||
|
|
Х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qХ расч В t Х0,75 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
q |
A t t |
Х |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Врасч |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
хладагент |
|
|
|
охлаждающая вода |
|||||||
|
|
|
tх.ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
? t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tх.ст |
tв.ст |
|
|
|
? t |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
?t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tв.ср |
|
|
|
|
Рис.33 Схема процесса теплопередачи через стенку трубки в конденсаторе |
||||||||||||
|
|
Очевидно, приведенная система уравнений является трансцендентной |
||||||||||||
относительно |
t Х |
и q . |
На установившемся режиме работы конденсатора |
|||||||||||
будет иметь место равенство плотности теплового потока: |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
qВ qХ qрасч , |
|
|
|
|
|
||
что позволяет определить фактическое значение плотности теплового потока |
||||||||||||||
q расч |
как |
ординату |
точки |
пересечения |
|
графических |
зависимостей |
|||||||
qВ |
f |
tХ |
и |
qХ tХ , |
построенных |
|
в |
координатах |
tХ f (q) . |
|||||
|
|
СЕВМАШВТУЗ |
||||||||||||
Абсцисса точки пересечения – искомое значение t Х . |
|
|
||||||||||||
|
|
По найденным значениям t Х |
и q расч |
можно определить коэффициент |
||||||||||
теплопередачи, отнесенный к внутренней поверхности и коэффициент |
||||||||||||||
теплоотдачи от хладагента к стенке: |
|
|
|
|
|
|
|
84
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY85x1.jpg)
k |
q расч |
|
|
|
|
|
|
X |
|
q расч |
|
F |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
||||||||
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tX |
|
|
FBН |
||||
Более точное значение |
|
q расч |
|
можно |
|
|
найти по итерационному |
|||||||||||||
выражению для первого шага: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
q |
|
|
|
0,333 q 1,333 |
t В1,333 |
|
|
||||||||||||
|
|
расч1 |
|
1,333 q 0,333 |
В1,333 |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
Подставив в исходное |
итерационное выражение вместо q значение |
|||||||||||||||||||
СЕВМАШВТУЗНаходим диаметр трубной решѐтки: |
||||||||||||||||||||
q расч1 , получим значение q расч2 |
|
для второго шага итераций. |
||||||||||||||||||
Относительная погрешность составит: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
q |
q расч1 |
q расч2 |
100% . |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
q расч1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При достаточной точности (до 1%) итерационный процесс |
||||||||||||||||||||
прекращается. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
После нахождения k |
и |
X |
|
можно определить площадь внутренней |
||||||||||||||||
поверхности теплопередачи: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
FК |
QK |
|
|
|
2 |
. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q расч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Длину одной трубки в аппарате, равную расстоянию между трубными |
||||||||||||||||||||
досками можно найти следующим образом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
l |
|
FВН |
, м. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
dвн n |
|
|
|
|
|
|
|
Число ходов по воде округляют до целого (обычно чѐтного с тем, чтобы патрубки для входа и выхода воды располагались в одной крышке):
Z n n1
Уточняют общее число трубок:
n Z n1 , шт.
Уточняют общее число трубок по главной диагонали (округляют до целого нечѐтного):
m |
|
n 0,25 |
|
|
|
||
0,75 |
|
||
|
|
|
Dm S1 , м.
Иуточняем отношение длины трубки к диаметру трубной решѐтки:
Dl 4 8
85