![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •1. Введение
- •2. Термодинамические основы получения холода
- •2.1 Обратный цикл Карно
- •3. Классификация трансформаторов тепла
- •4.1 Идеальная установка
- •4.2 Реальная установка
- •4.2.1 Холодильные агенты
- •4.2.2 Хладоносители
- •4.2.3 Диаграммы состояния
- •4.2.4 Детандер и дроссельный вентиль
- •4.2.5 Охлаждение жидкого хладагента перед дроссельным вентилем
- •4.2.6 Сжатие влажного и сухого пара в компрессоре
- •5. Аппараты парожидкостных холодильных машин
- •5.1 Типы и конструкции конденсаторов. Назначение и классификация
- •5.1.1 Горизонтальные кожухотрубные конденсаторы
- •5.1.2 Вертикальные кожухотрубные конденсаторы
- •5.1.3 Пакетно-панельные конденсаторы
- •5.1.4 Элементные конденсаторы
- •5.1.5 Оросительные конденсаторы
- •5.1.6 Испарительные конденсаторы
- •5.1.7 Воздушные конденсаторы с принудительным движением воздуха
- •5.1.7 Воздушные конденсаторы со свободным движением воздуха
- •5.2.1 Конденсация на пучках гладких горизонтальных труб
- •5.2.3 Конденсация на вертикальной стенке и трубе
- •5.2.4 Конденсация внутри вертикальных труб и каналов
- •5.2.5 Конденсация внутри горизонтальных труб
- •5.2.6 Влияние неконденсирующихся газов
- •5.3.1 Теплоотдача при вынужденном движении среды в прямых трубах и каналах
- •5.3.2 Теплоотдача в изогнутых трубах
- •5.3.3 Поперечное обтекание гладких труб
- •6.1 Выбор хладагента
- •6.2.1 С охладителем
- •6.2.2 С регенерацией
- •7. Исходные данные
- •8. Список рекомендуемой литературы
- •9. Приложения
- •9.1 Диаграмма и таблицы состояния хладона R152
- •9.2 Диаграмма и таблицы состояния хладона R134a
- •9.3 Диаграмма и таблицы состояния хладона R401а
- •9.4 Диаграмма и таблицы состояния хладона R12
- •9.5 Диаграмма и таблицы состояния хладона R717
- •9.6 Диаграмма и таблицы состояния хладона R22
- •9.7 Диаграмма и таблицы состояния хладона R1270
- •9.8 Диаграмма и таблицы состояния хладона R13
- •9.9 Диаграмма и таблицы состояния хладона R23
- •9.10 Теплофизические свойства забортной воды
- •9.11 Теплофизические свойства хладагентов
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY57x1.jpg)
5.2 Расчѐт теплоотдачи при конденсации
Расчѐтные зависимости для коэффициентов теплоотдачи необходимо выбирать в зависимости от условий протекания процесса конденсации в аппарате того или иного типа. Для аппаратов существующих конструкций можно выделить следующие условия конденсации:
на пучках гладких или оребренных горизонтальных труб;на пучках вертикальных гладких труб;
внутри вертикальных или горизонтальных труб, и каналов;внутри шланговых змеевиков;в присутствии неконденсирующихся газов.
В основе всех расчѐтных зависимостей для коэффициента теплоотдачи лежит формула Нуссельта, полученная аналитическим путѐм для плѐночной конденсации неподвижного пара на поверхности вертикальной и горизонтальной стенки:
|
|
C 4 |
r 2 3 g |
, |
(5.1) |
N |
|
||||
|
|
А l |
|
||
|
|
|
|
где С – коэффициент, равный 0,72 для горизонтальной и 0,943 для вертикальной поверхностей; r – теплота парообразования, Дж/кг; ρ – плотность жидкости, кг/м3; λ – теплопроводность, Вт/(м- К); g – ускорение свободного падения, м/с2; μ – динамическая вязкость, Па·с; θА – разность температур конденсации и стенки; l – определяющий размер, м.
В конденсаторах холодильных машин имеют место сравнительно небольшие разности температур θА, поэтому физические параметры в формуле (5.1) выбирают при температуре конденсации. В качестве определяющего размера при конденсации на наружной поверхности труб принимают наружный диаметр трубы, т. е. l = dН.
5.2.1 Конденсация на пучках гладких горизонтальных труб
Такие условия конденсации характерны для аммиачных горизонтальных кожухотрубных конденсаторов, теплопередающая поверхность которых выполнена из гладких стальных труб. Среднее значение коэффициента теплоотдачи рассчитывается по формуле:
0.72 |
4 |
i 2 |
3 g |
П , |
(5.2) |
|
A dH |
||||||
|
||||||
|
|
|
|
|||
СЕВМАШВТУЗ |
|
|||||
где Δi – разность энтальпий рабочего вещества на входе и выходе из аппарата, |
Дж/кг; ψП – коэффициент, учитывающий изменение скорости пара по мере прохождения горизонтальных рядов труб и натекание с верхних рядов на нижние; εω – коэффициент, учитывающий скорость пара в первом горизонтальном ряду. При движении пара сверху вниз:
57
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY58x1.jpg)
|
П |
n 0,167 |
, |
(5.3) |
|
ср |
|
|
где nср – среднее число труб по вертикали для коридорного пучка и половина этого числа - для шахматного пучка. Для расчета nср шахматного пучка труб, расположенного в круглой обечайке, может быть применена формула:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
n |
1,0393 |
|
|
n |
|
1 |
|
|
|
(5.4) |
|||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
S2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где п - общее число труб; S1 |
и S2 - шаг труб по горизонтали и вертикали. |
|
||||||||||||
Коэффициент εω рассчитывается по формуле: |
|
|
|
|||||||||||
СЕВМАШВТУЗ |
|
|||||||||||||
|
0,43 |
Re" 0,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.5) |
|||
|
Pr" 0,33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Числа Re‖ и Рr‖ определяются по физическим параметрам паровой фазы |
||||||||||||||
при температуре конденсации: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Re" |
"0 d Н |
; |
|
|
|
|
|
|
Pr" |
v" |
, |
|
||
|
v" |
|
|
|
|
|
|
|
a" |
|
где ω0” - скорость пара в узком сечении верхнего ряда труб при условном их расположении в трубной решетке квадратом, м/с; dН - наружный диаметр трубы, м; а” - температуропроводность, м2/с.
При расчете ω0” число труб верхнего ряда может быть принято равным nср, вычисленному по формуле (5.4).
5.2.2 Конденсация на пучках оребрѐнных горизонтальных труб
Для расчѐта коэффициента теплоотдачи применяется формула:
0.72 |
4 |
i 2 |
3 g |
П р |
, |
(5.6) |
|
А dН |
|||||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
где ψр – коэффициент, учитывающий различные условия конденсации на вертикальных н горизонтальных участках поверхности оребрѐнной трубы,
|
|
3 |
|
|
|
|
|
0,25 |
|
|
|
|
F E 4 |
|
d |
0 |
|
F |
|
||||
р 1,3 |
B |
|
|
|
|
|
Г |
, |
|||
F |
|
|
|
|
F |
||||||
|
|
h' |
|
|
|
|
|||||
|
Н |
|
|
|
|
p |
|
Н |
|
где FB и FГ – соответственно площади поверхности вертикальных и горизонтальных участков трубы длиной 1 м; Е – коэффициент эффективности ребра; FН – общая наружная площадь поверхности трубы длиной 1 м; d0 – диаметр основания ребра, м; h’p – приведѐнная высота ребра, м.
Коэффициент эффективности ребра для медных труб с накатными рѐбрами можно принимать равным 1.
Величины FB, FГ, h'p определяются по геометрическим параметрам оребрѐнной поверхности:
58
|
0,5 D2 |
d 2 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
D |
|
T |
|
F |
Р |
0 |
|
; |
F d |
|
1 |
|
|
|
|
Р |
|
; |
||
B |
U |
|
|
|
Г |
0 |
|
|
U |
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
D2 |
d 2 |
|
h |
|
' |
|
|
Р |
0 |
, |
p |
|
|
|
||||
|
|
4 |
|
DР |
|
||
|
|
|
|
|
|||
где DР – диаметр ребра, м; U – шаг рѐбер, м; δ0 и δТ – толщина ребра в |
|||||||
основании и на торце, м. |
|
|
|
|
|
|
|
5.2.3 Конденсация на вертикальной стенке и трубе
СЕВМАШВТУЗОдной из упрощающих предпосылок вывода формулы Нуссельта является допущение о ламинарном режиме движения пленки конденсата.
Исследования академика П.Л. Капицы показали, что в действительности
имеет место волновой или турбулентный характер движения конденсата. В
обоих случаях наблюдается увеличение теплоотдачи по сравнению с
формулой Нуссельта, вызванное как некоторым уменьшением толщины
пленки, так и существенным возрастанием средней тепловой проводимости ср турбулизированной плѐнки.
При волновом движении критерий Рейнольдса движущейся плѐнки
меньше некоторого критического значения, т.е. Re< ReКР, а при турбулентном режиме – Re> ReКР. Специальные исследования показали, что ReКР ≈ 1600.
В случае волнового стекания плѐнки конденсата с поверхности вертикальной трубы или стенки коэффициент теплоотдачи рассчитывается по
формуле Нуссельта (5.1) с поправкой на режим движения ευ и при l = Н.
Поправка, учитывающая развитие волнового процесса (течения), имеет
вид:
|
|
Re 0,04 |
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
4 |
||
|
|
Число Re может быть выражено через теплообменные характеристики процесса конденсации. Для этого воспользуемся соотношением для плѐнки Re = 4G/μ, где G – массовый расход жидкости в плѐнке, приходящийся на единицу длины поверхности, по нормали к направлению течения жидкости,
кг/(м·с).
Уравнение теплового баланса для поверхности высотой Н:
r G А H
Из двух последних соотношений следует:
Re |
4 А H |
, |
(5.7) |
|
r |
||||
|
|
|
где и θА - осредненные по высоте значения коэффициента теплоотдачи и разности температур конденсации и стенки.
Как показывает выражение для Re, с увеличением высоты число Re возрастает. Значение H, при котором Re = ReКР = 1600, может быть найдено
59
![](/html/2706/1215/html_Y6IxVruxgI.KLr2/htmlconvd-bRzKpY60x1.jpg)
из формулы:
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
r 'v 3 |
|
|
' |
|
|
|
|||
H |
|
|
|
|
3 |
|
|||||||
a |
2300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.8) |
|||
1 |
|
|
|
|
|||||||||
|
кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' " |
|
|
||
|
|
|
|
g 3 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения НКР по уравнению (5.8) соответствуют переходу волнового режима движения плѐнки в турбулентный. Эти значения при θА=1˚С показаны на рис.24, где по оси абсцисс отложена температура конденсации.
СЕВМАШВТУЗ3 |
|
|||||||||
Рис.24 Зависимость критической высоты НКР от температуры конденсации для |
||||||||||
|
различных хладагентов |
|
|
|
|
|
||||
При наличии на вертикальной поверхности участка с турбулентным |
||||||||||
режимом течения конденсата, т. е. при HθА>(HθА)КР |
средний коэффициент |
|||||||||
теплоотдачи рассчитывается по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
||
|
r |
|
|
|
H a |
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|||||
400 |
|
1 0,625 Pr |
|
|
|
|
1 |
(5.9) |
||
H a |
|
H a кр |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Все физические параметры в уравнении (5.9) выбираются при температуре конденсации tК.
60