UP_poTOEch3
.pdfРисунок 7
В ДЛ без потерь, нагруженной на несогласованную нагрузку (Zн=R2≠ρ);
|
|
|
|
Zвх ρ |
R2 cos(β ) jρ sin(β ) |
|
, |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
ρcos(β ) jR2 sin(β ) |
|
|
|
|||||||||||||
причем при R2> ρ: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
К |
бв |
j0,5(1 К2 |
)sin(2β ) |
|
|
|
|
||||||||
|
Z |
вх |
ρ |
|
|
|
|
бв |
|
|
|
|
R |
jX , |
(52) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
К2 cos2 |
|
|
|
|
|
|
вх |
|
вх |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
(β ) sin2 (β ) |
|
|
|
|||||||||||
где |
|
|
|
|
|
бв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
ρ К |
бв |
|
|
|
|
|
|
ρ 0,5(1 К2 |
)sin(2β ) |
|
|||||
Rвх |
|
|
|
|
|
|
|
|
, X |
вх |
|
|
бв |
|
. |
(53) |
||||
К2 |
cos2(β ) sin2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
(β ) |
|
|
К2 cos2(β ) sin2(β ) |
|
|||||||||||||||
|
бв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бв |
|
|
|
|
Из выражений (52) и (53) следует, что входное сопротивление в любом сечении длинной линии имеет комплексный характер, за исключением тех сечений, где sin(2βℓ)=0. Называя эти сечения резонансными можем найти yрез=n·λ/ℓ, где n=0,1,2,… .
Следовательно, резонансные сечения повторяются через λ/4 считая от конца ДЛ. В этих сечениях Zвх имеет активный характер.
При 0<y<λ/4, Zвх=R-jX; yрез=λ/4, Zвх= ρ /R2. При λ/4<y<λ/2, Zвх=R+jX; yрез=λ/2, Zвх=R2.
Рассматривая аналогично режим при R2<ρ, можно найти yрез=n·λ/4, откуда:
при n=0, yрез=0, Zвх=R2;
при 0<y<λ/4 “X” имеет индуктивный характер; yрез=λ/4, Zвх= ρ²/R2; при λ/4 <y<λ/2 “X” имеет емкостной характер; yрез=λ/2, Zвх=R2.
21
Следовательно, отрезок линии длиной λ/4 замкнутый на (R2<ρ) является трансформатором сопротивления, повышающим “R1” до величины
ρ²/R2>R2.
Для получения наперед заданного сопротивления R1>R2 можно применить четвертьволновой трансформатор с волновым сопротивлением
R1R2 .
При замыкании линии на элемент с чисто реактивным сопротивлением входное сопротивление будет зависеть от характера реактивного сопротивления:
- если длинная линия замкнута на емкость
1 1
Zвх=jρ·ctg[β(ℓ+ℓ`)], где ℓ`=βarcctg(ωC2 )< λ/4; - если длинная линия замкнута на индуктивность
|
1 |
arctg( |
L2 |
) |
< λ/4. |
|
|
|
|||
Zвх=jρ·tg[β(ℓ+ℓ`)], где ℓ`=β |
|
В линии без потерь, нагруженной на резистор, сопротивление которого равно волновому,
U2 I2 ρ,
U U2 cos(2π / ) jU2 sin(2π / ) U2;
|
U |
2 |
|
U |
2 |
|
I |
|
cos(2π / ) j |
|
sin(2π / ) I2; |
||
ρ |
ρ |
U
Zвх= I ρ.
Таким образом, при согласованной нагрузке напряжения на любом расстоянии от конца линии равно напряжению, ток в любом сечении: I U2/ρ, а входное сопротивление ДЛ в любом сечении будет равно
волновому:
Zвх= ρ (см. рис.6).
Рассмотрим входное сопротивление отрезка линии без потерь длиной λ/4, нагруженного на резистор Zн=Rн (рис.8). Если в выражениях для U и I y=λ/4, то:
U( /4) |
jI |
ρ; |
I |
j |
U 2 |
|
Z вх |
||||||
|
2 |
|
( / 4 ) |
|
22
Рисунок 8 |
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 9 |
|
При этом входное сопротивление линии |
|
|
|
||||||
Z |
вх( /4) |
|
U( / 4) |
|
jI2ρ |
|
|
ρ2 |
|
|
j(U2/ ) |
Zн . |
|||||||
|
|
I( / 4 ) |
|
Следовательно, входное сопротивление четвертьволновой линии обратно пропорционально сопротивлению нагрузки Zн. Этим свойством четвертьволновых линий широко пользуются для практических целей, например, для согласования линии с нагрузкой или для согласования линий с различными волновыми сопротивлениями. Пусть волновое сопротивление первой линии ρ1, второй – ρ2. Чтобы выход первой линии соединить с входом второй, необходимо между этими линиями поставить согласующий трансформатор в виде четверть волнового отрезка линии с волновым
сопротивлением 1 2 (рис.9).
23
ЗАДАНИЕ 1.
МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ В ЛИНЕЙНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЯХ.
При выполнении курсовой работы студенты рассчитывают переходные процессы в заданной схеме классическим и операторным методами для двух режимов – апериодического и колебательного, а при выполнении РГР только классическим методом.
Для электрической схемы, соответствующей номеру заданного варианта, из числа представленных на рисунках 1.1 – 1.30, с указанными в таблице 1.1 параметрами элементов и видов коммутации требуется рассчитать два переходных процесса: апериодический и колебательный, причем каждый режим необходимо рассчитать классическим и операторным методами.
1. Классический метод.
1.1.Перечертить схему и составить систему из необходимого и достаточного числа дифференциальных уравнений по 1-му и 2-му законам Кирхгофа для схемы, которая получается в первый момент времени после коммутации цепей (t = 0).
1.2.Решить в общем виде составленную систему дифференциальных уравнений относительно токов в индуктивностях или падений напряжений в емкостях схемы таким образом, чтобы дифференциальные уравнения оказались записанными относительно одной неизвестной величины (тока в индуктивности или напряжения на емкости).
1.3.Преобразуя неоднородное дифференциальное уравнение в однородное путем приравнивания его правой части к нулю, необходимо получить из однородного дифференциального уравнения характеристическое, решая которое в общем виде, определить его корни.
1.4.Подставляя в выражение для корней два набора параметров элементов схемы из таблицы 1.1, нужно провести анализ корней характеристического уравнения и сделать выводы о том, при каких параметрах элементов переходный процесс носит апериодический, а при каких – колебательный характер.
1.5. Записать в общем виде уравнения свободных составляющих переходных процессов при апериодическом и колебательном режимах для тока в индуктивности и падения напряжения на емкости.
1.6.Рассматривая схему электрической цепи до и после коммутации, определить установившиеся значения падений напряжений и токов во всех элементах схемы для двух моментов времени до (при t<0) и после коммутации (при t>0). Полученные значения свести в таблицу 1.2.
1.7.Записать в общем виде решения неоднородных дифференциальных уравнений для тока в индуктивности и падения напряжения на емкости во время переходного процесса, представив их как сумму принужденных и свободных составляющих:
24
ic(t) iприн iсвоб;
uc(t) uприн uсвоб.
1.8.Используя законы коммутации: запрет скачка тока в индуктивности и запрет скачка падения напряжения на емкости, - найти постоянные
интегрирования, входящие в состав ic (t) и uc (t). При этом в левые части
выражений ic (t) и uc (t) подставляют их значения в установившемся режиме до коммутации (t<0), а в правые части – параметр t=0.
1.9.Определив постоянные интегрирования, необходимо найти выражения для тока и напряжения переходного режима соответственно для индуктивности и для емкости.
1.10.Задавая изменения времени с шагом 0.05 с от 0 до 1.0 с, рассчитать,
используя полученные выражения ic (t) и uc (t), числовые значения тока и напряжения переходного режима.
1.11.По данным пункта 1.10 построить графики тока в индуктивности и падения напряжения на емкости во время переходного процесса в одном масштабе времени.
1.12.Графики ic (t) и uc (t) во время переходного процесса строятся для апериодического и колебательного режимов. Графики целесообразно выполнять на миллиметровой бумаге.
2.Операторный метод.
2.1.Вычертить заданную схему электрической цепи и указать, при каких условиях протекает переходный процесс: при нулевых или ненулевых.
2.2.Если начальные условия ненулевые, то для заданной электрической цепи необходимо составить операторную схему замещения путем введения в
исходную схему внутренних источников – накопителей энергии в цепи с
индуктивностью Lk ik (0) и в цепи с емкостью |
U0k (0) |
|
p |
. |
2.3.Для получения операторной схемы замещения нужно составить систему необходимого и достаточного числа алгебраических уравнений в соответствии с 1-м и 2-м законами Кирхгофа для операторных токов, ЭДС и падений напряжений в ветвях.
2.4.Решить систему алгебраических уравнений относительно операторного тока в индуктивности IL(p) и операторного падения
напряжения на емкостиUC (p), т.е. найти изображения или операторные функции.
2.5.Представить IL(p) и UC (p) в виде отношения полиномов:
IL (p) G(p) ; UC (p) N(p)
H(p) M(p)
25
и найти корни полиномов знаменателей H(p) |
и M(p): p1, p2, p3,... |
||||||||
2.6.Для применения теоремы разложения |
|
|
|
|
|||||
n |
G(p ) |
|
pk t |
|
|
n |
N(p ) |
|
pk t |
IL(p) |
k |
e |
|
; |
UC (p) |
k |
e |
|
|
|
|
|
|
||||||
k 1 |
H (pk ) |
|
|
|
|
k 1 |
M (pk ) |
|
|
необходимо рассчитать значения полинома числителя, подставляя в него каждое значение корня полинома знаменателя, а затем найти первую производную от полинома знаменателя и определить его числовые значения для каждого корня полинома знаменателя в отдельности.
2.7.Сравнить полученные функции времени или оригиналы с выражениями переходного тока в индуктивности и напряжения на емкости, найденными классическим методом.
Примечание к таблице 1.1:
В таблице 1.1 даны значения питающего напряжения (Е, В) и емкости (С, мкФ). Остальные параметры, необходимые для расчета соответствующей схемы студент должен подобрать самостоятельно для реализации апериодического или колебательного режимов и согласовать, выбранные параметры с преподавателем.
Параметры схемы подбираются по виду корней характеристического уравнения:
1.Для апериодического переходного процесса (при L1):
Корни k1 и k2 должны быть отрицательными и вещественными (k1 = - 1, k2 = - 2), причем, значения данных корней по модулю должны иметь один порядок.
2.Для колебательного переходного процесса (при L2):
Корни k1 и k2 должны быть комплексными сопряженными (k1 = - + j ; k2 = - - j ), причем, отношение действительной и мнимой частей по модулю
должно определяться неравенством:3 8.
Данные условия определяют скорость затухания переходного процесса. Так как активные сопротивления определяют установившиеся значения токов в источниках и элементах схемы, рекомендуется их выбирать в
соответствии с неравенством вида: 1 Е 10, А.
R
26
Таблица 1.1
Номер |
Номер |
Параметры элементов схемы |
|
|
|
||||
варианта |
схемы |
Е,В |
L,Гн |
С,мкФ |
r1,Oм |
r2,Ом |
r3,Ом |
r4,Ом |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
1 |
1 |
100 |
|
5 |
|
|
|
|
|
100 |
|
5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2 |
2 |
200 |
|
10 |
|
|
|
|
|
200 |
|
10 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 |
3 |
100 |
|
15 |
|
|
|
|
|
100 |
|
15 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4 |
4 |
300 |
|
20 |
|
|
|
|
|
300 |
|
20 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
5 |
5 |
200 |
|
5 |
|
|
|
|
|
200 |
|
5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
6 |
6 |
300 |
|
5 |
|
|
|
|
|
300 |
|
5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
7 |
7 |
200 |
|
5 |
|
|
|
|
|
200 |
|
5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
8 |
8 |
200 |
|
10 |
|
|
|
|
|
200 |
|
10 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
9 |
9 |
250 |
|
15 |
|
|
|
|
|
250 |
|
15 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
10 |
10 |
400 |
|
5 |
|
|
|
|
|
400 |
|
5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
11 |
11 |
200 |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
200 |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
12 |
12 |
200 |
|
10 |
|
|
|
|
|
200 |
|
10 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
13 |
13 |
440 |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
440 |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
14 |
14 |
440 |
|
5 |
|
|
|
|
|
440 |
|
5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
15 |
15 |
220 |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
220 |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
16 |
16 |
440 |
|
1,25 |
|
|
|
|
|
440 |
|
1,25 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
17 |
17 |
220 |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
220 |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
18 |
18 |
220 |
|
5 |
|
|
|
|
|
220 |
|
5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
27
Таблица 1.1 (продолжение)
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
19 |
19 |
220 |
|
10 |
|
|
|
|
220 |
|
10 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
20 |
20 |
110 |
|
15 |
|
|
|
|
110 |
|
15 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
21 |
21 |
220 |
|
7,5 |
|
|
|
|
220 |
|
7,5 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
22 |
22 |
220 |
|
3,75 |
|
|
|
|
220 |
|
3,75 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
23 |
23 |
300 |
|
2 |
|
|
|
|
300 |
|
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
24 |
24 |
300 |
|
4 |
|
|
|
|
300 |
|
4 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
25 |
25 |
200 |
|
8 |
|
|
|
|
200 |
|
8 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
26 |
26 |
100 |
|
16 |
|
|
|
|
100 |
|
16 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
27 |
27 |
150 |
|
3 |
|
|
|
|
150 |
|
3 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
28 |
28 |
200 |
|
6 |
|
|
|
|
200 |
|
6 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
29 |
29 |
100 |
|
12 |
|
|
|
|
100 |
|
12 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
30 |
30 |
300 |
|
5 |
|
|
|
|
300 |
|
5 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
31 |
1 |
200 |
|
10 |
|
|
|
|
200 |
|
10 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
32 |
3 |
300 |
|
20 |
|
|
|
|
300 |
|
20 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
33 |
5 |
200 |
|
2,5 |
|
|
|
|
200 |
|
2,5 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
34 |
7 |
200 |
|
10 |
|
|
|
|
200 |
|
10 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
35 |
9 |
440 |
|
1,25 |
|
|
|
|
440 |
|
1,25 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
36 |
10 |
200 |
|
10 |
|
|
|
|
200 |
|
10 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
37 |
11 |
200 |
|
5 |
|
|
|
|
200 |
|
5 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
28
Таблица 1.1 (окончание)
|
|
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
||
|
|
38 |
|
13 |
440 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
440 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
39 |
|
15 |
200 |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
200 |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
40 |
|
16 |
250 |
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
250 |
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
41 |
|
17 |
220 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
220 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
42 |
|
19 |
110 |
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
110 |
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
43 |
|
21 |
220 |
|
3,75 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
220 |
|
3,75 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
44 |
|
23 |
150 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
150 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
45 |
|
24 |
220 |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
220 |
|
2,5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
46 |
|
25 |
220 |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
220 |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
47 |
|
27 |
300 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
300 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
48 |
|
29 |
400 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
400 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
49 |
|
2 |
220 |
|
7,5 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
220 |
|
7,5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
50 |
|
4 |
200 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
200 |
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
№ |
|
|
|
|
|
Значения параметров |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
при t<0 |
|
|
|
при t>0 |
|
|
|
|
|
||||
|
1 |
|
I1=.... |
|
|
|
|
I1=.... |
|
|
|
|
|
|
||
|
. |
. |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
. |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
In=.... |
|
|
|
|
In=.... |
|
|
|
|
|
|
|||
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
U1=.... |
|
|
|
|
U1=.... |
|
|
|
|
|
||||
|
. |
. |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
. |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
Uk=.... |
|
|
|
|
Uk=.... |
|
|
|
|
|
Варианты схем для задания по расчету ПП.
29
|
i |
r1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
L |
i2 |
|
|
|
|
|
i3 |
i |
|
|
|
|
4 |
E |
|
|
C |
r4 |
Рис. 1.1 |
|
|
|
|
L |
i1 |
|
|
|
|
|
r2 |
r3 |
|
E |
|
|
C |
i4 |
|
|
i2 |
i |
r |
|
|
|
3 |
4 |
Рис. 1.4 |
|
|
|
|
r1 |
i |
|
|
|
|
|
1 |
i2 |
|
|
|
|
i3 |
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
r2 |
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
Рис. 1.7 |
|
|
|
|
i |
r1 |
L |
|
|
1 |
|
|
|
i3 |
E |
|
|
i2 |
|
|
|
r2 |
r3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
Рис. 1.10 |
|
|
|
|
r1 |
|
|
|
|
i1 |
|
|
i2 |
|
|
|
r2 |
i3 |
|
E |
|
|
L |
C |
|
|
|
r3 |
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.13 |
|
|
|
|
i |
r1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
i2 |
C |
r3 |
|
r4 |
|
|
|
i |
|
|
|
E |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
i4 |
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.2 |
|
|
|
||
|
L |
r1 |
|
|
|
|
i1 |
|
r2 |
|
|
|
E |
|
|
r3 |
|
|
i2 |
|
|||
|
|
i |
i |
||
|
|
|
|
3 |
4 |
|
Рис. 1.5 |
|
|
|
|
|
r1 |
i |
|
|
|
|
|
1 |
|
C |
|
|
|
|
i3 |
|
|
|
|
r |
r3 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
E |
i2 |
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.8 |
|
|
|
||
|
|
r1 |
|
|
|
i |
L |
r |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
i2 |
|
||
|
|
|
i |
||
|
|
|
|
r2 |
3 |
|
E |
|
|
r3 |
|
|
|
|
|
C |
|
Рис. 1.11 |
|
|
|
||
|
r1 |
|
|
|
|
|
i1 |
i2 |
|
|
i3 |
|
r2 |
|
|
||
|
|
|
|
E |
|
|
|
C |
L |
|
|||
|
|
|
r3 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
Рис. 1.14 |
|
|
|
|
|
r1 |
i |
|
|
i |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
C |
r2 |
i2 |
L |
r4 |
E |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
i3 |
i |
|
|
|
|
4 |
Рис. 1.3 |
|
|
|
|
L |
i |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
r3 |
|
E |
|
r2 |
|
r4 |
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i2 |
i |
i4 |
|
|
|
3 |
|
Рис. 1.6 |
|
|
|
|
r1 |
i |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
r2 |
|
C |
E |
|
i2 |
|
i3 |
|
r3 |
|
L |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Рис. 1.9 |
|
|
|
|
i |
r1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
r2 |
r3 |
E |
|
|
i2 |
i |
|
|
L |
3 |
|
|
|
|
C |
|
Рис. 1.12 |
|
|
|
|
r1 |
|
|
|
|
i1 |
|
|
i2 |
i3 |
|
|
L |
||
E |
|
|
r2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
C |
r3 |
Рис. 1.15 |
|
|
|
Варианты схем для задания по расчету ПП. (продолжение).
30