- •Федеральное агентство по образованию Российской Федерации
- •Isbn 5-7723-0716-9 Севмашвтуз, 2007
- •1 Основные понятия теории машин и механизмов
- •1.1 Основные понятия и определения
- •1.1.4 Общие рекомендации при проектировании
- •1.1.5 Особенности расчетов при проектировании
- •1.1.6 Порядок проектирования
- •1.2 Краткие сведения о машиностроительных материалах
- •1.3 Краткие сведения о стандартизации и взаимозаменяемости деталей машин, допусках и посадках
- •2 Соединения деталей машин
- •2.1 Резьбовые соединения
- •2.2 Заклепочные соединения
- •Достоинства заклепочных соединений:
- •Недостатки заклепочных соединений:
- •Область применения заклепочных соединений:
- •2.3 Сварные соединения
- •2.3.3 Достоинства сварных соединений:
- •2.3.5 Расчет сварных соединений
- •2.3.5.2 Угловые соединения
- •2.3.6 Допускаемые напряжения
- •2.4 Соединения с натягом
- •2.5 Шпоночные соединения
- •2.6 Шлицевые соединения
- •3 Винтовые механизмы
- •3.4 Расчет передачи «винт-гайка»
- •3.4.2 Проверка на самоторможение
- •3.4.4 Расчет прочности винта
- •3.4.5 Проверка винта на устойчивость
- •4 Задания на контрольную работу
- •4.1 Контрольная работа №1
- •4.2 Контрольная работа №2
- •Список литературы
- •Бабкин Александр Иванович
- •Сдано в производство 04.09.2007 г. Подписано в печать 19.09.2007 г.
- •164500, Г. Северодвинск, ул. Воронина, 6.
4 Задания на контрольную работу
4.1 Контрольная работа №1
Задача 1.1
Резьбовые соединения
Сварной кронштейн (рис. 4.1), нагруженный силой F, крепится к стене с помощью 4 болтов. Болтовое соединение затянуто. Подобрать диаметр болтов, исходя из условия прочности. Резьба болтов – метрическая, с крупным шагом. Нагрузка статическая, допускаемое напряжение на растяжение для материала болтов = 80 МПа. Размеры кронштейна и величина силыF даны в таблице 4.1. Коэффициент трения материала кронштейна и стены f = 0,15.
Рис. 4.1. Схема к задаче 1.1 |
Таблица 4.1
Варианты исходных данных для задачи 1.1
№ варианта |
Нагрузка F, кН |
Угол α |
x1 |
y1 |
ly |
lz |
№ варианта |
Нагрузка F, кН |
Угол α |
x1 |
y1 |
ly |
lz |
мм |
мм | ||||||||||||
1 |
5 |
30º |
36 |
120 |
20 |
80 |
11 |
22 |
40º |
120 |
210 |
50 |
150 |
2 |
7 |
25º |
40 |
125 |
25 |
90 |
12 |
25 |
35º |
125 |
225 |
55 |
160 |
3 |
8 |
15º |
50 |
130 |
25 |
100 |
13 |
27 |
30º |
130 |
250 |
55 |
170 |
4 |
10 |
45º |
60 |
140 |
30 |
110 |
14 |
30 |
25º |
140 |
260 |
60 |
180 |
5 |
12 |
40º |
70 |
145 |
35 |
120 |
15 |
40 |
15º |
150 |
300 |
60 |
190 |
6 |
14 |
35º |
80 |
150 |
40 |
130 |
16 |
45 |
45º |
160 |
320 |
65 |
200 |
7 |
15 |
30º |
90 |
155 |
40 |
140 |
17 |
50 |
40º |
170 |
340 |
65 |
210 |
8 |
16 |
25º |
96 |
165 |
45 |
150 |
18 |
60 |
35º |
180 |
350 |
70 |
220 |
9 |
18 |
15º |
100 |
175 |
45 |
155 |
19 |
70 |
30º |
190 |
370 |
70 |
230 |
10 |
20 |
45º |
110 |
190 |
50 |
160 |
20 |
75 |
25º |
200 |
380 |
75 |
240 |
Продолжение таблицы 4.1
№ варианта |
Нагрузка F, кН |
Угол α |
x1 |
y1 |
ly |
lz |
№ варианта |
Нагрузка F, кН |
Угол α |
x1 |
y1 |
ly |
lz |
мм |
мм | ||||||||||||
21 |
5 |
15º |
40 |
110 |
18 |
100 |
31 |
22 |
30º |
130 |
200 |
52 |
160 |
22 |
7 |
45º |
45 |
120 |
20 |
110 |
32 |
25 |
25º |
140 |
220 |
55 |
170 |
23 |
8 |
40º |
50 |
125 |
22 |
120 |
33 |
27 |
15º |
150 |
240 |
57 |
180 |
24 |
10 |
35º |
60 |
130 |
25 |
125 |
34 |
30 |
45º |
160 |
250 |
60 |
190 |
25 |
12 |
30º |
70 |
140 |
30 |
130 |
35 |
40 |
40º |
170 |
280 |
62 |
200 |
26 |
14 |
25º |
80 |
145 |
35 |
135 |
36 |
45 |
35º |
180 |
300 |
65 |
205 |
27 |
15 |
15º |
90 |
150 |
40 |
140 |
37 |
50 |
30º |
190 |
320 |
67 |
210 |
28 |
16 |
45º |
100 |
160 |
42 |
145 |
38 |
60 |
25º |
200 |
340 |
70 |
215 |
29 |
18 |
40º |
110 |
170 |
45 |
150 |
39 |
70 |
15º |
210 |
360 |
75 |
240 |
30 |
20 |
35º |
120 |
180 |
50 |
155 |
40 |
75 |
45º |
220 |
400 |
80 |
250 |
Пример решения задачи: Кронштейн (рис. 4.1), нагруженный силой F = 20 кН, крепится к стене с помощью 4 болтов. Угол . Размеры соединения:110 мм;200 мм;40 мм;125 мм. Болтовое соединение затянуто. Подобрать диаметр болтов, исходя из условия прочности. Резьба болтов – метрическая, с крупным шагом. Нагрузка статическая, допускаемое напряжение на растяжение для материала болтов= 80 МПа. Коэффициент трения материала кронштейна и стеныf = 0,15.
Решение: 1. Кронштейн считаем жестким. Болты крепления кронштейна расположены симметрично, оси x, y, z проходят через центр соединения.
Силу F разбиваем на составляющие ,(рис. 4.2б) и переносим в центр соединения с добавлением момента (рис. 4.2в):
Н;
Н;
Н∙мм;
а |
б |
в |
Рис. 4.2. Расчетная схема соединения |
2. Сила направлена в плоскости соединения (рис. 4.3а). Сдвигающая сила, приходящаяся на 1 болт:
Н.
3. Сила работает на отрыв кронштейна от стен (рис. 4.3б). Отрывающая сила, приходящаяся на 1 болт:
Н.
а |
б |
в |
г |
Рис. 4.3. Схема к расчету сил, действующих на болт |
4. Момент так же работает на отрыв (рис. 4.3в). Отрывающая сила:
Н.
5. Наибольшая суммарная нагрузка от действия ,иприходится на болты 1 и 2 (рис. 4.3г). Поэтому расчетный внутренний диаметр резьбы болтов:
мм.
По справочнику подбираем метрическую резьбу с крупным шагом:
Резьба М36: наружный диаметр = 36 мм, шаг= 4 мм, внутренний диаметр= 31,67 мм.
Задача 1.2
Сварные соединения
Проверить прочность сварного соединения кронштейна, представленного на рис. 4.4, при приложении к нему силы F. Нагрузка статическая, постоянная. Способ сварки – ручная дуговая сварка. Сварные швы – угловые. Катет швов k и размеры кронштейна даны в таблице 4.2. Материал листов – Ст3, допускаемые напряжения на растяжение = 125 МПа.
| |
Рис. 4.4 Схема к задаче 1.2 |
Таблица 4.2
Варианты исходных данных для задачи 1.2
№ варианта |
Нагрузка F, кН |
Угол |
Катет шва k, мм |
Размеры кронштейна, мм | ||||||
1 |
5 |
30º |
3 |
20 |
110 |
5 |
18 |
6 |
3 |
100 |
2 |
7 |
25º |
3 |
25 |
120 |
5 |
20 |
6 |
3 |
120 |
3 |
8 |
15º |
3 |
25 |
125 |
5 |
25 |
6 |
4 |
125 |
4 |
10 |
45º |
4 |
30 |
130 |
6 |
30 |
7 |
4 |
120 |
5 |
12 |
40º |
4 |
35 |
135 |
6 |
40 |
7 |
4 |
125 |
6 |
14 |
35º |
4 |
40 |
140 |
6 |
40 |
7 |
5 |
140 |
7 |
15 |
30º |
4 |
40 |
145 |
6 |
45 |
7 |
5 |
145 |
8 |
16 |
25º |
4 |
45 |
150 |
6 |
45 |
8 |
5 |
155 |
9 |
18 |
15º |
5 |
45 |
155 |
8 |
50 |
8 |
6 |
140 |
10 |
20 |
45º |
5 |
50 |
160 |
8 |
50 |
8 |
6 |
150 |
11 |
22 |
40º |
5 |
50 |
150 |
8 |
60 |
9 |
6 |
155 |
12 |
25 |
35º |
5 |
55 |
160 |
8 |
60 |
9 |
6 |
175 |
13 |
27 |
30º |
6 |
55 |
170 |
10 |
65 |
9 |
8 |
160 |
14 |
30 |
25º |
6 |
60 |
180 |
10 |
70 |
10 |
8 |
180 |
15 |
40 |
15º |
6 |
60 |
190 |
10 |
75 |
10 |
8 |
210 |
Продолжение таблицы 4.2
№ варианта |
Нагрузка F, кН |
Угол |
Катет шва k, мм |
Размеры кронштейна, мм | ||||||
16 |
45 |
45º |
7 |
65 |
200 |
12 |
80 |
12 |
10 |
220 |
17 |
50 |
40º |
7 |
65 |
210 |
12 |
85 |
12 |
10 |
240 |
18 |
60 |
35º |
7 |
70 |
220 |
12 |
90 |
14 |
10 |
270 |
19 |
70 |
30º |
8 |
70 |
230 |
15 |
95 |
14 |
12 |
280 |
20 |
75 |
25º |
8 |
75 |
240 |
15 |
100 |
14 |
12 |
300 |
21 |
5 |
15º |
3 |
18 |
100 |
5 |
18 |
6 |
3 |
90 |
22 |
7 |
45º |
3 |
20 |
110 |
5 |
20 |
6 |
3 |
105 |
23 |
8 |
40º |
3 |
22 |
120 |
5 |
25 |
6 |
4 |
115 |
24 |
10 |
35º |
4 |
25 |
125 |
6 |
30 |
7 |
4 |
115 |
25 |
12 |
30º |
4 |
30 |
130 |
6 |
40 |
7 |
4 |
120 |
26 |
14 |
25º |
4 |
35 |
135 |
6 |
40 |
7 |
5 |
135 |
27 |
15 |
15º |
4 |
40 |
140 |
6 |
45 |
7 |
5 |
145 |
28 |
16 |
45º |
4 |
42 |
145 |
6 |
45 |
8 |
5 |
150 |
29 |
18 |
40º |
5 |
45 |
150 |
8 |
50 |
8 |
6 |
140 |
30 |
20 |
35º |
5 |
50 |
155 |
8 |
50 |
8 |
6 |
155 |
31 |
22 |
30º |
5 |
52 |
160 |
8 |
60 |
9 |
6 |
160 |
32 |
25 |
25º |
5 |
55 |
170 |
8 |
60 |
9 |
6 |
180 |
33 |
27 |
15º |
6 |
57 |
180 |
10 |
65 |
9 |
8 |
165 |
34 |
30 |
45º |
6 |
60 |
190 |
10 |
70 |
10 |
8 |
175 |
35 |
40 |
40º |
6 |
62 |
200 |
10 |
75 |
10 |
8 |
215 |
36 |
45 |
35º |
7 |
65 |
205 |
12 |
80 |
12 |
10 |
220 |
37 |
50 |
30º |
7 |
67 |
210 |
12 |
85 |
12 |
10 |
230 |
38 |
60 |
25º |
7 |
70 |
215 |
12 |
90 |
14 |
10 |
280 |
39 |
70 |
15º |
8 |
75 |
240 |
15 |
95 |
14 |
12 |
300 |
40 |
75 |
45º |
8 |
80 |
250 |
15 |
100 |
14 |
12 |
320 |
Пример решения задачи: Проверить прочность сварного соединения кронштейна, представленного на рис. 4.4, при приложении к нему силы F. Нагрузка статическая, постоянная. Сварные швы – угловые. Способ сварки – ручная дуговая сварка, коэффициент проплавления 0,7. Материал кронштейна – Ст3, допускаемые напряжения на растяжение= 125 МПа.
20 кН; .
Катет швов k = 5 мм.
Размеры кронштейна: ly = 40 мм; lz = 125 мм; s = 10 мм; b1 = 40 мм; h1 = 8 мм; b2 = 5 мм; h2 = 150 мм.
Решение: 1. Допускаемые напряжения для расчета сварного шва:
= 0,6·= 0,6·125 = 75 МПа.
2. Сечение сварного соединения симметричное, оси x, y, z проходят через центр сечения. Размеры расчетного сечения сварного соединения показаны на рис. 4.5, где – расстояние от осиx до центра тяжести сечения верхнего шва:
мм.
Рис. 4.5. Размеры сечения сварного соединения |
а |
б |
Рис. 4.6. Расчетная схема сварного соединения |
3. Силу F разбиваем на составляющие ,(рис. 4.6а) и переносим в центр тяжести сечения с добавлением момента (рис. 4.6б):
Н;
Н;
Н∙мм;
4. Сила направлена в плоскости сечения (рис. 4.7а). Напряжения, вызываемые силой :
МПа,
где – площадь сечения сварного соединения:
мм2.
а |
б |
в |
Рис. 4.7. Напряжения в соединении |
5. Сила направлена в плоскости сечения (рис. 4.7б). Напряжения, вызываемые силой :
МПа.
6. Момент действует в плоскости, перпендикулярной осиx (рис. 4.7в). Максимальные напряжения, вызываемые :
МПа,
где мм3 – момент сопротивления сечения относительно оси x;
–момент инерции сечения относительно оси x:
мм4.
–расстояние до максимально удаленной точки сечения от оси x:
мм.
7. Напряжения от совместного действия ,и:
МПа МПа.
Условие прочности соблюдается.
Задача 1.3
Заклепочные соединения
Рассчитать несущую способность заклепочного соединения, показанного на рисунке, нагруженного статической растягивающей силой. Допускаемые напряжения для материала заклепок: = 190 МПа,= 85 МПа. Допускаемые напряжения для материала листов и накладок:= 140 МПа,= 210 МПа.
Таблица 4.3
Варианты исходных данных для задачи 3.1
№ варианта |
Количество заклепок z |
Диаметр заклепки d, мм |
Толщина листа s, мм |
Ширина листа B, мм |
Толщина накладок s1, мм |
Схема соединения | |
1 |
3 |
6 |
3,5 |
40 |
– |
|
Варианты 1-10: Однорядное соединение внахлест |
2 |
4 |
4 |
2 |
45 |
– | ||
3 |
5 |
5,5 |
3 |
60 |
– | ||
4 |
6 |
3 |
2 |
35 |
– | ||
5 |
2 |
8 |
5 |
35 |
– | ||
6 |
4 |
7 |
4 |
70 |
– | ||
7 |
6 |
4,5 |
3 |
55 |
– | ||
8 |
5 |
5 |
3 |
60 |
– | ||
9 |
3 |
10 |
6 |
50 |
– | ||
10 |
7 |
6 |
3 |
100 |
– | ||
11 |
5 |
3 |
2 |
30 |
– |
|
Варианты 11-20: Двухрядное соединение внахлест с шахматным расположением заклепок |
12 |
7 |
4 |
3 |
40 |
– | ||
13 |
9 |
5 |
3 |
60 |
– | ||
14 |
11 |
6 |
4 |
100 |
– | ||
15 |
13 |
7 |
4 |
125 |
– | ||
16 |
9 |
8 |
5 |
120 |
– | ||
17 |
5 |
9 |
5 |
75 |
– | ||
18 |
7 |
10 |
6 |
110 |
– | ||
19 |
13 |
4,5 |
2,5 |
75 |
– | ||
20 |
11 |
7,5 |
5 |
125 |
– |
Продолжение таблицы 4.3
№ варианта |
Количество заклепок z |
Диаметр заклепки d, мм |
Толщина листа s, мм |
Ширина листа B, мм |
Толщина накладок s1, мм |
Схема соединения | |
21 |
5 |
8 |
6 |
80 |
3 |
|
Варианты 21-30: Двухрядное стыковое соединение с двухсторонними накладками с шахматным расположением заклепок |
22 |
7 |
6 |
4 |
70 |
2 | ||
23 |
9 |
5 |
3 |
90 |
2 | ||
24 |
11 |
7 |
5 |
150 |
3 | ||
25 |
13 |
4 |
2,5 |
100 |
1,5 | ||
26 |
9 |
5 |
3 |
90 |
1,5 | ||
27 |
5 |
8 |
5 |
85 |
3 | ||
28 |
7 |
12 |
8 |
175 |
4 | ||
29 |
13 |
4 |
2,5 |
100 |
1,5 | ||
30 |
11 |
6 |
4,5 |
125 |
2,5 | ||
31 |
4 |
5 |
4 |
40 |
2 |
|
Варианты 31-40: Двухрядное стыковое соединение с двухсторонними накладками |
32 |
6 |
4 |
3 |
40 |
1,5 | ||
33 |
8 |
6 |
4 |
75 |
2 | ||
34 |
10 |
3 |
2 |
60 |
1 | ||
35 |
12 |
4 |
2,5 |
90 |
1,5 | ||
36 |
8 |
5 |
3,5 |
70 |
2 | ||
37 |
4 |
10 |
7 |
75 |
4 | ||
38 |
6 |
8 |
6 |
90 |
3 | ||
39 |
12 |
3 |
2,5 |
60 |
1,5 | ||
40 |
10 |
6 |
4 |
120 |
2 |
П
Рис. 4.8.
Расчетная схема
Решение: При решении задачи считаем, что нагрузка равномерно распределяется между всеми заклепками.
1. Напряжения среза:
,
отсюда, несущая способность соединения по напряжения среза:
Н,
где = 2 – количество площадок среза.
2. Напряжения смятия:
,
отсюда: .
Так как толщина листа меньше суммарной толщины накладок (), расчет на смятие ведется для листа. В качестве допускаемых напряжений смятия принимаем допускаемые напряжения смятия более слабого материала заклепки.
Несущая способность соединения по напряжения смятия:
Н.
3. Напряжения растяжения листа:
,
отсюда: .
Площадь сечения листа, работающая на растяжение, в самом тонком месте (по линии расположения трех заклепок):
Несущая способность соединения по напряжения растяжения:
Н.
Таким образом, несущая способность соединения определяется по наименьшей прочности на срез, т.е. ≤ 42726 Н.
Задача 1.4
Соединения с натягом
Р
Рис. 4.9 Соединение
с натягом рычага и вала
Таблица 4.4
Варианты исходных данных для задачи 4.1
№ варианта |
Диаметр соединения d, мм |
Длина соединения l, мм |
Посадка |
Диаметр ступицы d2, мм |
Плечо рычага lр, мм |
№ варианта |
Диаметр соединения d, мм |
Длина соединения l, мм |
Посадка |
Диаметр ступицы d2, мм |
Плечо рычага lр, мм |
1 |
40 |
30 |
H7/r6 |
65 |
125 |
21 |
16 |
15 |
H7/r6 |
25 |
80 |
2 |
60 |
45 |
H7/t6 |
100 |
400 |
22 |
50 |
40 |
H7/t6 |
80 |
300 |
3 |
65 |
50 |
H7/s6 |
105 |
200 |
23 |
42 |
30 |
H7/s6 |
68 |
250 |
4 |
35 |
30 |
H7/u7 |
60 |
250 |
24 |
75 |
50 |
H7/u7 |
120 |
400 |
5 |
24 |
30 |
H7/r6 |
40 |
120 |
25 |
55 |
45 |
H7/r6 |
90 |
275 |
6 |
63 |
55 |
H7/t6 |
100 |
200 |
26 |
38 |
30 |
H7/t6 |
60 |
250 |
7 |
42 |
35 |
H7/s6 |
70 |
220 |
27 |
14 |
12 |
H7/s6 |
24 |
75 |
8 |
28 |
25 |
H7/u7 |
45 |
180 |
28 |
65 |
45 |
H7/u7 |
104 |
275 |
9 |
32 |
24 |
H7/r6 |
53 |
220 |
29 |
25 |
20 |
H7/r6 |
40 |
120 |
10 |
56 |
50 |
H7/t6 |
90 |
350 |
30 |
40 |
40 |
H7/t6 |
64 |
300 |
11 |
20 |
25 |
H7/s6 |
32 |
150 |
31 |
90 |
75 |
H7/s6 |
150 |
350 |
12 |
30 |
25 |
H7/u7 |
48 |
180 |
32 |
12 |
15 |
H7/u7 |
20 |
100 |
13 |
70 |
45 |
H7/r6 |
110 |
300 |
33 |
36 |
30 |
H7/r6 |
60 |
200 |
14 |
45 |
35 |
H7/t6 |
72 |
200 |
34 |
48 |
35 |
H7/t6 |
80 |
240 |
15 |
22 |
20 |
H7/s6 |
36 |
140 |
35 |
30 |
25 |
H7/s6 |
50 |
165 |
16 |
65 |
50 |
H7/u7 |
105 |
300 |
36 |
50 |
40 |
H7/u7 |
80 |
250 |
17 |
38 |
30 |
H7/r6 |
60 |
180 |
37 |
18 |
15 |
H7/r6 |
30 |
60 |
18 |
80 |
50 |
H7/t6 |
130 |
350 |
38 |
80 |
60 |
H7/t6 |
130 |
360 |
19 |
60 |
40 |
H7/s6 |
96 |
280 |
39 |
22 |
20 |
H7/s6 |
36 |
110 |
20 |
28 |
20 |
H7/u7 |
45 |
175 |
40 |
38 |
25 |
H7/u7 |
60 |
200 |
Пример решения задачи: Рычаг насаживается на вал (рис. 4.9) по прессовой посадке H7/s6. Диаметр соединения d = 45 мм, длина соединения l = 30 мм. Диаметр ступицы рычага d2 = 70 мм. Плечо рычага lр = 240 мм. Материал вала – сталь 45, материал рычага – сталь 10. Класс чистоты вала – 9 (Ra = 0,2 мкм), отверстия – 8 (Ra = 0,4 мкм). Коэффициент трения f = 0,1. Коэффициент запаса сцепления = 2. Рассчитать величину силыF, прилагаемую к рычагу.
Решение: 1. Минимальный натяг , измеряемый по вершинам микронеровностей:
Величины допусков посадки H7/s6 для диаметра 45 мм по таблицам справочника: для отверстия ступицы (H7): ; для вала (s6): ;
мкм.
2. Величина обмятия микронеровностей :
мкм.
3. Расчетный натяг :
мкм,
4. Посадочное давление :
МПа
где модули жесткости:
для вала ,
для ступицы ,
диаметр внутреннего отверстия вала = 0 мм,
коэффициент Пуассона для стали == 0,3,
модуль продольной упругости для стали == 2·105 МПа.
5. При нагружении соединения вращающим моментом Мкр условие прочности:
Н·мм.
6. Допускаемая величина силы F, прилагаемая к рычагу:
Н.
Задача 1.5
Шпоночные соединения
Подобрать призматическую шпонку по ГОСТ 23360-78 (рис. 4.10) для вала диаметром d, передающего крутящий момент . Материал ступицы – сталь, соединение неподвижное, посадка шпонки – переходная. Характер нагрузки – спокойная, с небольшими рывками.
|
а |
б |
|
Рис. 4.10 Размеры призматической шпонки (а) и напряжения при работе (б) |
Таблица 4.5
Варианты исходных данных для задачи 5.1:
№ варианта |
Диаметр вала d, мм |
Крутящий момент Мкр, Н·м |
№ варианта |
Диаметр вала d, мм |
Крутящий момент Мкр, Н·м |
№ варианта |
Диаметр вала d, мм |
Крутящий момент Мкр, Н·м |
№ варианта |
Диаметр вала d, мм |
Крутящий момент Мкр, Н·м |
1 |
10 |
15 |
11 |
12 |
20 |
21 |
14 |
30 |
31 |
16 |
45 |
2 |
18 |
70 |
12 |
19 |
90 |
22 |
20 |
95 |
32 |
22 |
125 |
3 |
24 |
150 |
13 |
25 |
160 |
23 |
28 |
240 |
33 |
30 |
250 |
4 |
32 |
300 |
14 |
35 |
400 |
24 |
36 |
450 |
34 |
38 |
500 |
5 |
40 |
600 |
15 |
42 |
650 |
25 |
45 |
750 |
35 |
48 |
1000 |
6 |
50 |
1000 |
16 |
53 |
1100 |
26 |
55 |
1200 |
36 |
56 |
1450 |
7 |
60 |
1500 |
17 |
63 |
1800 |
27 |
65 |
2000 |
37 |
70 |
2400 |
8 |
71 |
3000 |
18 |
75 |
3200 |
28 |
80 |
4000 |
38 |
85 |
4500 |
9 |
90 |
5000 |
19 |
95 |
5500 |
29 |
100 |
7000 |
39 |
105 |
8500 |
10 |
110 |
7500 |
20 |
120 |
9000 |
30 |
125 |
12000 |
40 |
130 |
12500 |
Пример решения задачи: Подобрать призматическую шпонку по ГОСТ 23360-78 (рис. 4.10) для вала диаметром d = 50 мм, передающего крутящий момент = 1100 Н·м. Материал ступицы – сталь, соединение неподвижное, посадка шпонки – переходная. Характер нагрузки – спокойная, с небольшими рывками.
Решение: 1. Выбор допускаемых напряжений.
По рекомендациям допускаемые напряжения на смятие для шпонок при переходных посадках = 80…150 МПа, на срез –= 60…90 МПа. Принимая во внимание стальную ступицу, спокойный характер нагрузки, выбираем= 120 МПа,= 80 МПа.
2. Подбор поперечного сечения шпонки.
Поперечное сечение (ширина b и высота h) подбирается, в зависимости от диаметра вала. Для вала d = 50 мм, согласно ГОСТ 23360-78 размеры сечения шпонки: b = 14 мм, h = 9 мм.
3. Расчет длины шпонки.
Расчет рабочей длины шпонки осуществляется по напряжениям смятия:
мм.
Тогда длина для шпонки со скругленными краями:
мм.
По ГОСТ 23360-78 выбираем ближайшую большую длину из ряда: = 100 мм.
4. Проверочный расчет шпонки.
Рабочая длина шпонки:
мм.
Напряжения смятия:
МПа = 120 МПа.
Условие прочности на смятие выполняется.
Напряжения среза:
МПа = 80 МПа.
Условие прочности на срез выполняется.