kontr1_2
.pdf
|
Pсум, |
N, |
Pш , |
T, |
Z, |
Pс , |
|
кН |
кН |
кН |
кН |
кН |
кН |
Аналитический расчет |
|
|
|
|
|
|
Графический расчет |
|
|
|
|
|
|
От действия силы Рш через шатун на шатунную шейку коленчатого вала возникают радиальная сила Z, действующая по радиусу кривошипа:
21
Z = Рш cos (j + b)= Pсум ·cos(j + b)/cos b, Н; |
(4.6) |
и тангенциальная сила ,Тдействующая по касательной к окружности |
|
радиуса R: |
|
Т = Рш sin(j + b)= Pсум · sin (j + b) / cos b, Н. |
(4.7) |
Если радикальную силуZ перенести в центр О(Z¢) коренной шейки и приложить две взаимно уравновешенные силы¢ иТ Т², параллельные и равные силе Т, то в результате получим пару сил Т и Т¢, которые приводят во вращение коленчатый вал. Момент этой пары сил называют крутящим моментом (Мк) двигателя данного цилиндра:
Мк = Т · R, Н·м |
|
(4.8) |
Максимальное значение силы Т |
наблюдается |
приj = 390...4000. Для |
карбюраторных двигателей Тmax = 0,4 рz , а для дизелей Тmax = 0,6 рz. Максимальное значение силы инерции Pj определяется из формулы (4.2)
при j = 0, то есть когда поршень находится в ВМТ в конце такта сжатия или выпуска.
Максимальное значение сил давления газов обычно принимается для положения поршня в ВМТ, хотя в действительности максимальное давление при сгорании (следовательно, и максимальная газовая нагрузка) развивается после прохождения поршнем ВМТ.
Равнодействующая от сил инерции вращающихся масс направлена по радиусу кривошипа и проложена к центру шатунной шейки:
|
|
Pс = - mв · R · w2, Н |
где mв |
- масса вращающихся частей КШМ, кг mв = mшк + mк , |
|
mшк |
- неуравновешенная масса шатуна(кг), приведенная к |
|
|
|
кривошипу, mшк = 0,725 mш (mш - масса шатуна в сборе, |
|
|
прилож.2,3); |
F п |
- |
площадь поршня, F п = p · D2/4, м2; |
mк |
- |
неуравновешенная масса шатунной шейки (кг), которую |
можно определить по эмпирическим зависимостям:
mк = (150...200)·F п |
для бензиновых ДВС с D = 0,06…0,10 м. |
mк = (200...400)·F п |
для дизелей c D = 0,80…0,12 м. |
22
Определение всех сил при заданном положении кривошипа j (рис.2) наиболее просто проводится графоаналитическим методом для чего необходимо
а) начертить схему КШМ при заданном положении кривошипа (заданном j) в масштабе Мкшм= 1:2 или 1:1.
б) определить силы Рг , Рj и Рс (4.1; 4.2; 4.3) при заданном j и нанести векторы этих сил на схему КШМ в выбранном масштабе;
в) графически разложить векторы сил, согласно рис.2;
г) по построенным векторам определить графически силы Рс, N, Рш, Т, Z; д) рассчитать значения этих же сил для заданногоj по формулам и
сравнить затем их аналитические значения с графическими.
4.2. Построение графиков сил КШМ
Текущие значения всех сил, а следовательно и динамику нагружения деталей КШМ, удобно анализировать по графику изменения сил за полный рабочий цикл двигателя. Образцы таких графиков приведены на рис.3.
Для построения необходимо рассчитать текущие значения точек через 30° поворота кривошипа и свести их в табл. 4.1., где
рц - текущее значение давления газов, МПа на единицу площади поршня, определяется из индикаторной диаграммы (рис.3.3.1) с помощью дополнительно построенной шкалы;
Рг - сила давления газов на поршень, Н, подсчитанная по формуле
(4.1);
А - тригонометрическая функция (cosj + lк·cos2j) в формуле (4.2), определяется при данном lк из табл.4.2, либо подсчитывается;
Рj - сила инерции возвратно движущихся частей, Н приведенная к центру поршневого пальца (4.2);
Pсум- суммарная сила от давления газов и сил инерции (Н), приведенная
кцентру пальца (4.4);
В- тригонометрическая функция sin(φ+β)/cosβ в формуле (4.7),
определяется при конкретном lк из табл.4.3 либо расчетом;
Т, Мк - тангенциальная сила и момент рассчитаны по формулам (4.7, 4.8).
После заполнения таблицы4.1. строятся графики расчетных сил в координатах «P-j». Для чего следует правильно нанести шкалы. Шкалы сил
по оси ординат для r,ррj, рсум строятся через равные промежутки. Шкала должна несколько превысить максимальное значениег рв положительном направлении и максимальное значениеj рв отрицательном направлении. Шкала абсцисс строится в интервале от 0 до 720° через 30° п.к.в.
Таблица 4.1.
Расчетные значения параметров
|
|
Такт |
|
|
j ° п.к.в. |
|
|
|
рц, |
|
Рг , |
А |
Рj , |
|
Pсум, |
|
В |
|
Т, |
Мк, |
|
||||
|
|
|
|
|
|
МПа |
|
H |
Н |
|
Н |
|
|
Н |
Нм |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Впуск |
|
|
60 |
|
|
рц = рa |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
210 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
240 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сжатие |
|
|
270 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
330 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
360 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
360 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
370 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расширение |
|
|
380 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
390 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
(рабочий |
|
|
420 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ход) |
|
|
450 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
480 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
510 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
540 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
570 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выпуск |
|
|
630 |
|
|
рц = рr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
660 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
690 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
720 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.2. |
||||||
|
|
|
|
|
Значения тригонометрической функции А = (cosj + lcos2j) |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
в функции от lк (верхня строка таблицы) |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
j |
Знак |
|
0,24 |
|
0,25 |
0,26 |
|
0,27 |
|
0,28 |
|
0,29 |
|
0,30 |
|
|
0,31 |
Знак |
||||||
0 |
+ |
|
1,240 |
|
1,250 |
1,260 |
|
1,270 |
1,280 |
|
1,290 |
|
1,300 |
|
|
1,310 |
+360 |
||||||||
30 |
+ |
|
0,986 |
|
0,991 |
0,996 |
|
1,001 |
1,006 |
|
1,011 |
|
1,016 |
|
|
1,021 |
+330 |
||||||||
60 |
+ |
|
0,380 |
|
0,375 |
0,370 |
|
0,365 |
0,360 |
|
0,355 |
|
0,350 |
|
|
0,345 |
+300 |
||||||||
90 |
- |
|
0,240 |
|
0,250 |
0,260 |
|
0,270 |
0,280 |
|
0,290 |
|
0,300 |
|
|
0,310 |
-270 |
|
|||||||
24
120 |
- |
0,620 |
0,625 |
0,630 |
0,635 |
0,640 |
0,645 |
0,650 |
0,655 |
-240 |
150 |
- |
0,746 |
0,741 |
0,736 |
0,731 |
0,726 |
0,721 |
0,716 |
0,711 |
-210 |
180 |
- |
0,760 |
0,750 |
0,740 |
0,730 |
0,720 |
0,710 |
0,700 |
0,690 |
-180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.3. |
||||
|
|
Значения тригонометрической функции В = sin(j + b) |
в функции |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
cos b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
от lк (верхняя строка таблицы) |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
Знак |
0,24 |
0,25 |
0,26 |
0,27 |
0,28 |
0,29 |
0,30 |
|
|
0,31 |
|
Знак |
|
0 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
0 |
|
-360 |
|
30 |
+ |
0,605 |
0,609 |
0,613 |
0,618 |
0,622 |
0,627 |
0,631 |
|
0,636 |
|
-330 |
||
60 |
+ |
0,972 |
0,976 |
0,981 |
0,985 |
0,990 |
0,995 |
0,999 |
|
1,004 |
|
-300 |
||
90 |
+ |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
|
1 |
|
-270 |
|
120 |
+ |
0,760 |
0,756 |
0,751 |
0,747 |
0,742 |
0,737 |
0,733 |
|
0,728 |
|
-240 |
||
150 |
+ |
0,395 |
0,391 |
0,387 |
0,382 |
0,378 |
0,373 |
0,369 |
|
0,364 |
|
-210 |
||
180 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
0 |
|
-180 |
|
Построение рr начинается с расчетных точек «r» при 0° и 720°, «а» при 180°, «с» и «z» при 360°, «b» при 540°. Если диаграмма строится для дизельного двигателя, то необходимо еще определить координаты и нанести расчетную точку «z», соответствующую концу расчетного периода сгорания. Ордината этой точки будет равна ординате промежуточной точке«z¢», а абсцисса определяется из диаграммы путем проектирования этой точки на
вспомогательную полуокружность и определения по ней угла поворота кривошипа, соответствующего концу расчетного периода сгорания. Затем по данным табл. 4.1 наносятся промежуточные точки и соединяются плавной линией. Построение рj производится по расчетным точкам табл. 4.1.
Построение кривой р можно проводить путем графического сложения ординат рг и рj либо по данным расчетных точек табл.4.1.
Кривую тангенциальной силы Т лучше строить в отдельных координатах несколько ниже, чтобы шкалы, оси абсцисс совпадали по своим значениям. Шкала Т по оси ординат строится через равные промежутки с некоторым превышением максимального (положительного и отрицательного) значения силы Т из табл.4.1. Затем по данным таблицы наносятся точки и соединяются плавной кривой (рис.4).
Полученная кривая характеризует изменение за рабочий цикл крутящего момента в одном цилиндре двигателя. По ней можно определить среднее
значение тангенциальной силы Т , а затем и значение среднего крутящего
ср
момента двигателя Мк за рабочий цикл.
Тср = Fт mт /LТ , H |
(4.10) |
25
Мк ид = Тср·R·hм , Н·м |
(4.11) |
где Fт = [(F2+F5+F7) - (F1+F3+F4+F6)] - суммарная площадь кривой, мм2, состоящая из положительных (F2, F5 и F7) и отрицательных (F1, F3, F4 и F6) участков (рис.4);
LТ |
- |
длина графика силы Т по оси абсцисс (рис.4), мм; |
mт |
- |
масштаб силы Т, н/мм; |
hм |
- |
механический КПД двигателя (рассчитан в к.р.№ 1); |
R |
- |
радиус кривошипа, м (R=S/2, где S – ход поршня). |
Средний крутящий момент всего двигателя Мкд определяют по формуле
Мкд = Тср·R·i·hм = Мк·i , |
(4.12) |
где i - число цилиндров заданного двигателя.
Точность всех расчетов и построений определяют сравнением величин крутящего момента, рассчитанных по формулам 3.1 и 4.12, и расхождением этих значений, которое не должно превышать 10…15%.
В заключение следует рассчитать значение эффективной мощности по нижеприведенной формуле и сравнить полученное значение с заданнымNe в приложении 1
где n |
Ne ид = Мкд· n / 9550, кВт |
(4.13) |
- частота вращения коленвала, об/мин (прилож.1) |
||
26
ЛИТЕРАТУРА
Основная
1.Программа курса «Тракторы и автомобили» для сельскохозяйственных высших учебных заведений. - М., 2000.
2.Колчин А.И., Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей.- М.: Высшая школа, 2002.
3.Гуревич А.М. и др. Конструкции тракторов и автомобилей. - М.: Агропромиздат, 1989.
4.Николаенко А.В. Теория, конструкция и расчет тракторных двигателей. - М.: Колос, 1992.
5.Райков И.Я., Рытвинский Г.Н. Конструкция автомобильных и тракторных двигателей. - М.: Высшая школа. 1986.
6.Тракторы и автомобили./ Под ред. Скотникова В.А. - М.: Агропром-
издат, 1985.
7.В.И.Суркин Основы теории и расчета автотракторных двигателей. Курс лекций. – Челябинск, 2004.
8.Контрольные вопросы для подготовки к экзаменам.
Дополнительная |
|
|
|
|
1. Литература |
по |
отдельным |
маркам |
двигателей , трактор |
автомобилей и комбайнов. |
|
|
||
2.Стандарт предприятия. Проекты (работы) курсовые и дипломные. Общие требования к оформлению. СТП ЧГАУ -2 –2003. - Челябинск, 2003.
27
Приложение 1
ЗАДАНИЕ
к контрольным работам № 1 и 2 по ДВС
|
Марка |
Марка |
nдв |
Pк |
|
Ne |
ge |
|
|
№ |
трактора |
об/ми |
МПа |
α |
г/кВт |
φ |
|||
двигателя |
кВт |
||||||||
|
или |
н |
|
|
·ч |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
|
автомобиля |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
3 |
5 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
00 |
Т-25 |
Д-120 |
1800 |
- |
1,40 |
15 |
240 |
30 |
|
01 |
Т-25 |
Д-120 |
1900 |
- |
1,45 |
17 |
243 |
60 |
|
02 |
Т-25 |
Д-120 |
2000 |
- |
1,46 |
19 |
245 |
90 |
|
03 |
Т-25 |
Д-120 |
2100 |
- |
1,48 |
21 |
248 |
120 |
|
04 |
Т-25 |
Д-120 |
2200 |
- |
1,50 |
23 |
250 |
150 |
|
05 |
Т-40 |
Д-144 |
1800 |
- |
1,50 |
40 |
240 |
180 |
|
06 |
Т-40 |
Д-144 |
1900 |
- |
1,60 |
42 |
242 |
210 |
|
07 |
Т-40 |
Д-144 |
2000 |
- |
1,70 |
44 |
242 |
240 |
|
08 |
Т-40 |
Д-144 |
2100 |
- |
1,75 |
45 |
240 |
270 |
|
09 |
Т-40 |
Д-144 |
2200 |
- |
1,80 |
46 |
238 |
300 |
|
10 |
Т-40А |
Д-145Т |
1800 |
0,13 |
1,50 |
54 |
230 |
330 |
|
11 |
Т-40А |
Д-145Т |
1900 |
0,14 |
1,60 |
56 |
240 |
360 |
|
12 |
Т-40А |
Д-145Т |
2000 |
0,15 |
1,70 |
58 |
235 |
390 |
|
13 |
Т-40А |
Д-145Т |
2100 |
0,16 |
1,75 |
60 |
232 |
420 |
|
14 |
Т-40А |
Д-145Т |
2200 |
0,17 |
1,80 |
62 |
231 |
450 |
|
15 |
ЛТЗ-145 |
Д-181Т |
1800 |
0,14 |
1,50 |
115 |
252 |
480 |
|
16 |
ЛТЗ-145 |
Д-181Т |
1900 |
0,15 |
1,60 |
116 |
251 |
510 |
|
17 |
ЛТЗ-145 |
Д-181Т |
2000 |
0,16 |
1,70 |
117 |
250 |
540 |
|
18 |
ЛТЗ-145 |
Д-181Т |
2100 |
0,17 |
1,80 |
118 |
249 |
570 |
|
19 |
ЛТЗ-145 |
Д-181Т |
2200 |
- |
1,75 |
120 |
248 |
600 |
|
20 |
ЗИЛ-130 |
ЗИЛ-130 |
3200 |
- |
0,90 |
110 |
370 |
60 |
|
21 |
КамАЗ |
КамАЗ-740 |
2200 |
0,18 |
1,70 |
191 |
224 |
120 |
|
22 |
Урал 4320 |
ЯМЗ-238 |
2100 |
0,16 |
1,80 |
240 |
238 |
150 |
|
23 |
ЮМЗ-6 |
Д-65Н |
1850 |
- |
1,55 |
45 |
249 |
720 |
|
24 |
ЮМЗ-6 |
Д-65Н |
1900 |
- |
1,60 |
58 |
248 |
30 |
|
25 |
МТЗ-80 |
Д-240 |
1800 |
- |
1,30 |
50 |
252 |
60 |
|
26 |
МТЗ-80 |
Д-240 |
1900 |
- |
1,40 |
52 |
250 |
90 |
28
27 |
МТЗ-80 |
Д-240 |
2000 |
- |
1,50 |
53 |
248 |
120 |
28 |
МТЗ-80 |
Д-240 |
2100 |
- |
1,55 |
54 |
247 |
150 |
29 |
МТЗ-80 |
Д-240 |
2200 |
- |
1,60 |
55 |
245 |
180 |
30 |
МТЗ-100 |
Д-260Т |
1800 |
0,14 |
1,40 |
100 |
235 |
210 |
31 |
МТЗ-100 |
Д-260Т |
1900 |
0,15 |
1,45 |
110 |
233 |
240 |
32 |
МТЗ-100 |
Д-260Т |
2000 |
0,16 |
1,50 |
112 |
232 |
270 |
33 |
МТЗ-100 |
Д-260Т |
2100 |
0,17 |
1,55 |
114 |
231 |
300 |
34 |
МТЗ-100 |
Д-260Т |
2200 |
0,18 |
1,60 |
118 |
230 |
330 |
35 |
ВАЗ-2108 |
ВАЗ-2108 |
5600 |
- |
0,85 |
46 |
320 |
180 |
36 |
М-2141 |
АЗЛК-331 |
5500 |
- |
0,87 |
52 |
330 |
210 |
37 |
ГАЗ-3102 |
ЗМЗ-4022 |
3600 |
- |
0,87 |
77 |
340 |
240 |
38 |
ВАЗ-2105 |
ВАЗ-2105 |
5600 |
- |
0,87 |
52 |
320 |
270 |
39 |
ВАЗ-2107 |
ВАЗ-2107 |
5400 |
- |
0,87 |
54 |
320 |
300 |
40 |
ИЖ-2126 |
УЗАМ-3317 |
5400 |
- |
0,95 |
62 |
320 |
390 |
41 |
МТЗ-142 |
Д-245 |
1900 |
0,14 |
1,55 |
65 |
238 |
540 |
42 |
МТЗ-142 |
Д-260Т |
2000 |
0,15 |
1,60 |
110 |
222 |
570 |
43 |
МТЗ-142 |
Д-260Т |
2100 |
0,16 |
1,65 |
115 |
221 |
600 |
44 |
МТЗ-142 |
Д-260Т |
2200 |
0,17 |
1,70 |
117 |
220 |
630 |
45 |
ДТ-75 |
А-41 |
1800 |
- |
1,50 |
69 |
248 |
660 |
46 |
ДТ-75 |
А-41 |
1850 |
- |
1,55 |
70 |
249 |
690 |
47 |
ДТ-75 |
А-41 |
1900 |
- |
1,60 |
68 |
250 |
720 |
48 |
ДТ-75 |
А-41 |
1950 |
- |
1,65 |
70 |
251 |
60 |
49 |
ДТ-75 |
А-41 |
1750 |
- |
1,70 |
69 |
252 |
90 |
50 |
ВТ-200 |
СМД-66 |
1800 |
0,15 |
1,50 |
125 |
242 |
30 |
51 |
ВТ-200 |
СМД-66 |
1900 |
0,15 |
1,60 |
128 |
241 |
60 |
52 |
ВТ-200 |
СМД-66 |
2000 |
0,16 |
1,65 |
130 |
240 |
90 |
53 |
ВТ-200 |
СМД-66 |
2100 |
0,17 |
1,70 |
131 |
239 |
120 |
54 |
ВТ-200 |
СМД-66 |
2200 |
0,18 |
1,80 |
132 |
238 |
150 |
55 |
Т-150 |
СМД-60 |
1800 |
0,14 |
1,50 |
112 |
248 |
180 |
56 |
Т-150 |
СМД-60 |
1900 |
0,15 |
1,60 |
115 |
250 |
210 |
57 |
Т-150 |
СМД-60 |
2000 |
0,16 |
1,70 |
117 |
252 |
240 |
58 |
Т-150 |
СМД-60 |
2100 |
0,17 |
1,75 |
118 |
249 |
270 |
59 |
Т-150 |
СМД-60 |
2200 |
0,18 |
1,80 |
119 |
253 |
300 |
60 |
Т-150К |
СМД-62 |
1800 |
0,15 |
1,50 |
118 |
245 |
330 |
61 |
Т-150К |
СМД-62 |
1900 |
0,16 |
1,55 |
124 |
247 |
360 |
62 |
Т-150К |
СМД-62 |
2000 |
0,17 |
1,60 |
125 |
249 |
390 |
63 |
Т-150К |
СМД-62 |
2100 |
0,18 |
1,65 |
128 |
240 |
420 |
64 |
Т-150К |
СМД-62 |
2200 |
0,19 |
1,70 |
130 |
238 |
450 |
65 |
Т-150КМ |
СМД-62М |
1800 |
0,15 |
1,50 |
118 |
253 |
480 |
66 |
Т-150КМ |
СМД-62М |
1900 |
0,16 |
1,55 |
120 |
252 |
510 |
67 |
Т-150КМ |
СМД-62М |
2000 |
0,17 |
1,60 |
122 |
248 |
540 |
68 |
Т-150КМ |
СМД-62М |
2100 |
0,18 |
1,65 |
128 |
245 |
570 |
29
69 |
Т-150КМ |
СМД-62М |
2200 |
0,19 |
1,70 |
130 |
240 |
600 |
70 |
К-701 |
ЯМЗ-240НБ |
1700 |
0,15 |
1,55 |
258 |
236 |
630 |
71 |
К-701 |
ЯМЗ-240НБ |
1800 |
0,16 |
1,60 |
260 |
235 |
680 |
72 |
К-701 |
ЯМЗ-240НБ |
1900 |
0,17 |
1,70 |
263 |
234 |
690 |
73 |
К-701 |
ЯМЗ-240НБ |
2000 |
0,18 |
1,75 |
265 |
232 |
720 |
74 |
К-701 |
ЯМЗ-240НБ |
2100 |
0,19 |
1,80 |
270 |
230 |
30 |
75 |
К-701М |
ЯМЗ-8403 |
1800 |
0,14 |
1,50 |
295 |
225 |
60 |
76 |
К-701М |
ЯМЗ-8403 |
1900 |
0,15 |
1,60 |
300 |
224 |
90 |
77 |
К-701М |
ЯМЗ-8403 |
2000 |
0,16 |
1,70 |
302 |
223 |
120 |
78 |
К-701М |
ЯМЗ-8403 |
2100 |
0,17 |
1,75 |
303 |
222 |
150 |
79 |
К-701М |
ЯМЗ-8403 |
2200 |
0,18 |
1,80 |
305 |
220 |
180 |
80 |
Т-130 |
Д-130 |
1070 |
0,14 |
1,60 |
90 |
244 |
210 |
81 |
Т-130 |
Д-130 |
1100 |
0,14 |
1,65 |
92 |
243 |
240 |
82 |
Т-130 |
Д-130 |
1150 |
0,15 |
1,70 |
95 |
242 |
270 |
83 |
Т-130 |
Д-130 |
1200 |
0,15 |
1,75 |
97 |
241 |
300 |
84 |
Т-130 |
Д-130 |
1250 |
0,16 |
1,50 |
100 |
240 |
330 |
85 |
Т-160.01 |
Д-160 |
1100 |
0,14 |
1,50 |
105 |
228 |
360 |
86 |
Т-160.01 |
Д-160 |
1150 |
0,15 |
1,60 |
110 |
227 |
390 |
87 |
Т-160.01 |
Д-160 |
1200 |
0,15 |
1,70 |
115 |
226 |
420 |
88 |
Т-160.01 |
Д-160 |
1250 |
0,16 |
1,80 |
117 |
224 |
450 |
89 |
Т-160.01 |
Д-160 |
1300 |
0,17 |
1,90 |
119 |
225 |
480 |
90 |
Т-4М |
А-11Т |
1800 |
0,14 |
1,50 |
160 |
227 |
510 |
91 |
Т-4М |
А-11Т |
1900 |
0,15 |
1,50 |
165 |
226 |
540 |
92 |
Т-4М |
А-11Т |
2000 |
0,16 |
1,60 |
167 |
223 |
570 |
93 |
Т-4М |
А-11Т |
2100 |
0,17 |
1,65 |
169 |
224 |
600 |
94 |
Т-4М |
А-11Т |
2200 |
0,18 |
1,70 |
170 |
225 |
630 |
95 |
Т-250(АТЗ) |
А-11ТА |
1800 |
0,15 |
1,50 |
176 |
225 |
660 |
96 |
Т-250(АТЗ) |
А-11ТА |
1900 |
0,16 |
1,60 |
179 |
217 |
690 |
97 |
Т-250(АТЗ) |
А-11ТА |
2000 |
0,17 |
1,70 |
179 |
218 |
30 |
98 |
Т-250(АТЗ) |
А-11ТА |
2100 |
0,18 |
1,75 |
180 |
220 |
60 |
99 |
Т-250(АТЗ) |
А-11ТА |
2000 |
0,19 |
1,80 |
182 |
221 |
90 |
№- номер задания, соответствующий двум последним цифрам номера
|
|
зачетной книжки; |
Ne |
- |
эффективная мощность двигателя, кВт; |
nдв |
- |
номинальная частота вращения коленвала, об/мин; |
ge |
- |
удельный эффективный расход топлива, г/кВт·ч; |
α- коэффициент избытка воздуха;
φ- угол поворота кривошипа коленчатого вала двигателя, ° п.к.в.;
рк |
- давление наддува, МПа (прочерк означает отсутствие наддува). |
30