Примеры расчета машин

3. Обмотка якоря

Последователь-ность расчета	Условные обозначения	Источник	Двигатель № 1	Двигатель № 2
Тип и шаги обмотки якоря. Количество витков обмотки, коллекторных пластин, пазов
54	2, A	(10-17)	0,9785500/(0,82220)=29,8	0,9975000/(0,905220)=372,9
Принимаем волновую обмотку (табл. 10-7) из провода ПЭТ – 155 (двигатель № 1) и ПЭТП – 155 (двигатель № 2)
55	2	табл. 10-8	2	2
56	'2	(10-20)
57	NШ	табл. 10-8	3	3
58	с2	(10-21)	1,8271/160=3,05	
59	'с2	(10-22)		2,396,5/290=0,77
60	с2	§10-4	3	1
61	Z'2	(10-23)	271/(33)=30,1	96,5/(31)=32,2
62	Z2	табл. 10-8	29	33
63	K	(10-24)	329=87	333=99
64	t2, мм	(10-25)	160/29=17,32	290/33=27,59
65	Dк, мм	(10-26)	0,77160125	
66	Dк, мм	(10-27)		0,69290  200
67	tк, мм	(10-28)	125/87=4,51	200/99=6,34
68	UK max,A	(10-29)
69	UK max,A	§10-4	50	30
70	2	(10-30)	387=261	199=99
71	NП2	(10-31)	233=18	231=6
72	п2, А	(10-32)	1829,8/2=268	6372,4/2=1117
73	А2, А/см	(10-35)
74	уп, реальные пазы	табл. 10-8	29/4–1/4=7	33/4–1/4=8
75	у–ук, элемен-тарные пазы	табл. 10-8	(87–1)/2=43	(99–1)/2=49
76	у1, то же	табл. 10-8	37=21	38=24
77	у2, то же	табл. 10-8	43–21=22	49–24=25
78	hп2,мм	рис. 10-21	25	34
79	hс2,мм	(10-40)	(160–50)/2–25=30	(290–90)/2–34=66
Обмотка якоря с овальными полузакрытыми пазами
80	B'c2, Тл	(10-41)		
81	Bc2, Тл	табл. 10-9	1,15	
82	B'з2, Тл	табл. 10-10	1,65	
83	b'з2, мм	(10-42)	17,320,615/(0,951,65)=6,8	
84	r1, мм	(10-43)		
85	r2, мм	(10-44)		
86	bз2,мм	(10-36)		
87	bз2,мм	(10-37)		
88	h1, мм	(10-45)	25–0,8–4,7–2,9=16,6	
89	Sп2, мм2	(10-46)		
90	S'п2, мм2	(10-47)		
91	Sи, мм2	(10-48)	0,5(24,7+2,9+216)=35,3	
92	Sкл+Sпр, мм2	(10-49)	5  4,7=23,5	
93	S''п2, мм2	(10-50)	163,9–35,3–23,5=105,1	
94	d', мм	(10-51)		
95	d/d', мм	приложе-ние 1	1,4/1,485	
96	kи	(10-38)	182 4852/105,1=0,755	
97	S, мм2	приложе-ние 1	1,539	
98	J2, А/мм2	(10-52)	29,8/(221,539)=4,84	
99	А2J2, А2/(см/мм2)	(10-53)	154,8  4,84=749	
100	А2J2, А2/(см/мм2)	рис. 10-22	740	
101	tcp, мм	(10-54)	(160–25)/29=14,62	
102	bcp, мм	(10-55)	14,627=102,3	
103	л2, мм	(10-56)	(0,7+0,42)102,3+15=168	
104	ср2, мм	(10-57)	2(155+168)=646	
105	r2, Ом	(10-58)		
106	r2*, о.е.	(10-59)	0,2429,8/220=0,0325
107	r2*, о.е.	(10-39)		
108	В2, мм	(10-60)	(0,12+0,142)102,3+7,5=48,4	
109	bш2, мм	(10-61)	1,485+20,5+0,3=2,8	
Обмотка якоря с прямоугольными открытыми пазами
110	B'з2 max, Тл	табл. 10-11		2,2
111	b'з2 min, мм	(10-62)		27,590,72/(0,952,2)=9,5
112	B'с2, Тл	(10-64)	
113	Bс2, Тл	табл. 10-9		1,45
114	b' п2, мм	(10-65)	
115	'доп , мм	(10-66)		(11,6–1,7–0,3)/3=3,2
116	доп , мм	(10-67)		3,2–0,15=3,05
117	/', мм	приложе-ния 2 и 3		3/3,15
118	b' доп, мм	(10-68) табл. 10-12		(34–4,8–3,0–0,3)/4=6,47
119	b доп, мм	(10-69)		6,47–0,15=6,32
120	b/b', мм	приложе-ния 2 и 3		6,3/6,45
121	S, мм2	приложе-ние 2		18,35
122	bп2, мм	(10-70)		33,15+1,7+0,3  11,5
123	hп2, мм	(10-71)		46,45+4,8+3,0+0,3  34
124	J2, А/мм2	(10-52)		372,9/(2218,35)=5,08
125	А2J2, А2/(см/мм2)	(10-53)		405,45,08=2060
126	А2J2, А2/(см/мм2)	рис. 10-22		2350
127	tcp, мм	(10-54)		(290–34)/33=24,36
128	bcp, мм	(10-55)		24,368=194,9
129	л2, мм	(10-72)		1,2194,9+34+40=308
130	ср2, мм	(10-57)		2(300+308)=1216
131	r2, Ом	(10-58)	
132	r2*, о.е.	(10-59)		0,014372,9/220=0,024
133	r2*, о.е.	(10-39)	
134	В2, мм	(10-73)		0,3194,9+34/2+20=95

§ 10-5. Реакция якоря и компенсационная обмотка.

Общие положения. Поперечная МДС якоря, возникающая при прохождении тока по обмотке якоря, взаимодействует с МДС обмотки возбуждения главных полюсов (реакция якоря) деформируя, а при насыщенной магнитной цепи — также ослабляя поле главных полюсов. Чем больше нагрузка якоря, тем значительнее уменьшение магнитного потока. В двигателях с относительно небольшим падением напряжения в обмотках якорной цепи указанное уменьшениеФ может вызвать неустойчивость скоростной характеристики, т. е. повышение частоты вращения при увеличении нагрузки. На уменьшение Ф также влияет, но в меньшей мере МДС, создаваемая коммутационными токами в короткозамкнутых секциях.

При работе двигателей в системе автоматического регулирования устойчивость скоростной характеристики может быть обеспечена элементами этой системы. У других двигателей размагничивающее действие МДС якоря может быть компенсировано применением стабилизирующей последовательной обмотки главных полюсов, однако введение такой обмотки требует в случае реверса двигателя переключения выводов стабилизирующей обмотки, по которой протекает ток якоря. Уменьшению размагничивающего действия МДС содействует применение в машинах эксцентричного зазора.

При деформации кривой поля также повышается максимальное напряжение между соседними коллекторными пластинами U_{k max}, в результате чего может усилиться искрение на коллекторе и возникнуть круговой огонь. Наиболее радикальным способом компенсации МДС якоря и ликвидации предпосылок к образованию кругового огня является применение в машинах компенсационной обмотки, размещаемой в пазах наконечников главных полюсов. Однако при этом усложняется конструкция машины и ее стоимость. Компенсационную обмотку применяют главным образом в машинах с h>355 мм, работающих с большими кратковременными перегрузками и в широком диапазоне регулирования частоты вращения путем изменения тока в обмотках возбуждения главных полюсов.

Критерии необходимости применения компенсационной обмотки. При определении необходимости применения компенсационной обмотки учитывают, что в качестве основных показателей коммутационной надежности машин постоянного тока с тяжелым режимом работы следует принимать не только среднюю величину реактивной ЭДС короткозамкнутой секции и максимальное напряжение между соседними коллекторными пластинами, но также потенциальную напряженность коллектора в зоне набегающего края полюса. Чем круче фронт потенциальной кривой в указанной зоне, тем больше вероятность возникновения кругового огня. Критерием крутизны является градиент потенциала в зоне набегающего края полюса, именуемый фактором коммутационной стойкости.

Если для упрощения принять прямолинейное изменение напряжения между соседними коллекторными пластинами в промежутке между краем полюса и началом коммутационной зоны (рис 10-24), то фактор коммутационной стойкости (В/мм)

(10-74)

Здесь

; (10-75)

 – количество перекрытых щеткой коллекторных делений; предварительно принимаем  = N_ш.

Рис. 10-24. К определению фактора коммутационной стойкости:

1–потенциал на коллекторе, соответствующий набегающему краю полюса;

2–потенциальная кривая (действительная); 3–принимаемая потенциальная кривая; 4–щетка.

Поперечная МДС якоря (А)

. (10-76)

В (10-74) подставим значение F₂, соответствующее максимальной кратковременной перегрузке, а (F_п+F_пос) — максимальной частоте вращения при регулировании ослаблением поля главных полюсов. Значения F_п+F_пос при 2р=4 предварительно можно принять:

nmax/nн	1,0	1,5	2	3	4	5
Fп+Fпос	13Dн2	6,2Dн2	4,5Dн2	3Dн2	2,2Dн2	1,8Dн2

Укорочение шага обмотки, выраженное количеством коллекторных делений,

. (10-77)

Исследование коммутационных параметров построенных электрических машин показало, что для обеспечения высокой стойкости против возможного возникновения кругового огня значение _к у машин, не подвергающихся тряске, не должно превышать 1,8 В/мм; если _к>1,8, то необходимо применение компенсационной обмотки. Для повышения коммутационной надежности машин компенсационная обмотка может быть применена и при _к<1,8 В/мм.

Устройство и типы обмотки. Компенсационная обмотка соединяется с обмоткой якоря последовательно и таким образом, чтобы МДС обеих обмоток были направлены навстречу друг другу. Последовательное соединение компенсационной обмотки с обмоткой якоря обеспечивает автоматичность компенсации МДС якоря при изменении нагрузки. Количество проводников компенсационной обмотки N₁, приходящееся на полюсную дугу, определяют, исходя из того, чтобы МДС компенсационной обмотки одного полюса F₁ была равна или близка по величине поперечной МДС обмотки якоря F'₂, приходящейся на полюсную дугу;

; (10-78)

, (10-79)

где ₁ – количество параллельных ветвей компенсационной обмотки.

Степень компенсации МДС F'₂ в пределах полюсной дуги

. (10-80)

При k_к=100% полная компенсация имеет место на протяжении полюсной дуги; за ее пределами остается нескомпенсированной небольшая часть МДС F₂, не оказывающая существенного влияния на величину U_кmах.

Количество проводников компенсационной обмотки одного полюса, необходимое для полной компенсации,

. (10-81)

По конструктивным соображениям не всегда удается выполнить условие 100%-ной компенсации. В этих случаях можно несколько (на ±15%) отступать от указанного условия.

При токе якоря ₂>10001500 А применяют стержневую компенсационную обмотку с прямоугольными полузакрытыми пазами (рис. 10-25,). Проводники обмотки выполняют из медных стержней прямоугольного поперечного сечения и соединяют между собой дугами посредством пайки; если станина разъемная, то в местах разъема вместо пайки используют болтовые соединения.

Для лучшего охлаждения, а также более равномерного распределения МДС F₁ в полюсном наконечнике, объем тока _п1 в пазу ограничивают 2500 А. Для выполнения этого условия может возникнуть необходимость соединения компенсационной обмотки в две параллельные ветви (₁=2), а в некоторых случаях параллельного соединения стержней, расположенных в соседних пазах. При двух параллельных ветвях компенсационной обмотки в каждую ветвь должны входить полюсы одноименной полярности. Больше двух параллельных ветвей применять нецелесообразно, так как при этом может возникнуть неравномерное распределение токов между ветвями.

При необходимости укладки в пазу нескольких проводников в машинах с 2р=4 и ₂<1000 А применяют однослойные секционные компенсационные обмотки, укладываемые в открытые пазы (рис. 10-25,б). Такие обмотки удобны в производстве и обладают большой надежностью из-за сокращения количества паек в несколько десятков раз. При ₂<500 А применяют ₁=1, при ₂>500 A — ₁=2.

Рис. 10-25. Стержневая () и сек-ционная (б) компенсационные обмотки

Для приближенной оценки правильности вычислительного сопротивления обмотки r₁ следует учитывать, что r₁ составляет в среднем (0,350,7) r₂.

Стержневая обмотка. Предварительное количество пазов на полюс

, (10-82)

где N_ш — количество стержней - проводников, расположенных в пазу рядом.

Количество пазов на полюс Z₁' округляют до ближайшего четного числа, которое у машин с h=355500 мм обычно находится в пределах 6—12. При этом во избежание вибраций, вызываемых колебаниями магнитного потока в зазоре, следует при отсутствии скоса пазов якоря соблюдать условие

. (10-83)

При наличии скоса пазов якоря на одно зубцовое деление соблюдение указанного условия не обязательно.

После выбора Z₁ корректируют значения N₁ и N_ш, уточняют МДС F₁, k_k и ток в пазу

(10-84)

В зависимости от N_ш ниже приведены значения 2b_и и h_и при стержневой компенсационной обмотке с изоляцией классов нагревостойкости В, F, Н:

Количество стержней Nш	1	2
По ширине паза 2bи, мм	1,6	2,5
Толщина по высоте паза hи, мм	1,8	2,6

Конструкция изоляции стержневой компенсационной обмотки приведена в приложении 34.

Размеры стержней, пазов и соединительных дуг, а также сопротивление стержневой обмотки определяют в такой последовательности.

Высота шлица полузакрытого паза (мм)	=0,5	(10-85)
Зубцовое деление в наиболее узком месте зубцов полюсного наконечника (мм)		(10-86)
Коэффициент магнитного рассеяния наконечников главных полюсов	=1,05	(10-87)
Предварительная магнитная индукция в наиболее узком месте зубцов (Тл)	=l,7	(10-88)
Предварительная ширина зубца в наиболее узком месте (мм)		(10-89)
Предварительная ширина паза в штампе (мм)		(10-90)
Общая толщина изоляции в пазу по его ширине (мм)	2 — §10-5
Припуск на сборку полюса по ширине паза (мм)	bc=0,3	(10-91)
Меньший предварительный размер стержня (мм)		(10-92)
Принимаемый ближайший стандарт- ный размер стержня (мм)	aст – из приложения 2
Предварительная площадь поперечно- го сечения стержня (мм2)		(10-93)
Больший предварительный размер стержня (мм)		(10-94)
Принимаемый ближайший стандарт- ный размер стержня (мм)	bст – из приложения 2
Площадь поперечного сечения стержня при принятых размерах (мм2)	Scт – из приложения 2
Уточненная ширина паза в штампе (мм)		(10-95)
Общая толщина изоляции в пазу по высоте паза (мм)	hи – §10-5
Припуск на сборку полюса по высоте паза (мм)	hc=0,3	(10-96)
Уточненная высота паза в штампе (мм)		(10-97)
Уточненная плотность тока в стержне (А/мм2)		(10-98)
Уточненная ширина зубца в наиболее узком месте (мм)		(10-99)
Уточненная магнитная индукция в наиболее узком месте зубцов (Тл)		(10-100)
Длина стержня (мм)		(10-101)
Больший предварительный размер соединительной дуги (мм)		(10-102)
Принимаемый ближайший стандарт- ный размер дуги (мм)	–из приложения 2
Предварительная плотность тока в дуге (А/мм2)		(10-103)
Предварительная площадь поперечного сечения дуги (мм2)		(10-104)
Меньший предварительный размер дуги (мм)		(10-105)
Принимаемый ближайший стандартный размер дуги (мм)	–из приложения 2
Площадь поперечного сечения дуги при принятых размерах (мм2)	–из приложения 2
Уточненная плотность тока в дуге (А/мм2)		(10-106)
Средняя длина дуги (мм)		(10-107)
Сопротивление стержней компенса- ционной обмотки при температуре 200С (Ом)		(10-108a)
То же, дуг компенсационной обмотки		(10-108б)
Общее сопротивление компенсацион- ной обмотки при температуре 200С		(10-108в)

Здесь J'_ст – предварительная плотность тока в стержне 5 А/мм² при классе нагревостойкости изоляции В, J'_ст=5,6 А/мм² при классе F и J'_ст=6,3 А/мм² при классе Н. Уточненные ширину и высоту паза округляют до ближайшей десятой доли миллиметра. Принимают ширину шлица паза b_ш1=3 мм.

Секционная обмотка. Предварительное количество витков обмотки в пазах, приходящихся на полюс, и пазов

; (10-109)

, (10-110)

где – количество витков в секции (задаются).

Количество пазов на полюсе Z₁ округляют до ближайшего четного числа, находящегося, как и у стержневой обмотки, в пределах 6 -12, соблюдая при этом условие (10-83).

После выбора Z₁ корректируют значение, уточняют МДС

, (10-111)

степень компенсации по (10-80), а также ток в пазу

. (10-112)

Эффективные проводники при площади поперечного сечения S ≥ 25 мм² подразделяют на с элементарных проводов (из условий удобства производства размеры провода не должны выходить за пределы 3,28×8 мм). Размещают провода обычно большей стороной по ширине паза.

Количество витков, лежащих рядом в пазу, N_ш=1 или 2. Количество витков, расположенных по высоте паза,

. (10-113)

Плотность тока J'₁ принимают равной у'_ст.

Конструкция изоляции секционной компенсационной обмотки приведена в приложении 35.

Размеры проводов и пазов, а также сопротивление секционной обмотки определяют в такой последовательности.

Зубцовое деление в наиболее узком месте зубцов полюсного наконечника (мм)		(10-114)
Предварительная ширина зубца в наиболее уэком месте (мм)	–по (10-89)
Предварительная ширина паза в штампе (мм)	–по (10-90)
Общая толщина изоляции в пазу по его ширине (мм)	2 – из табл. 10-13
Больший предварительный размер голого проводника (мм)		(10-115)
Принимаемый ближайший стандартный размер (мм)	b – из приложения 2
Предварительная площадь поперечного сечения проводника (мм2)		(10-116)
Меньший предварительный размер проводника (мм)		(10-117)
Принимаемый ближайший стандарт- ный размер (мм)	a – из приложения 2
Площадь поперечного сечения провод- ника при принятых размерах (мм2)	S – из приложения 2
Уточненная ширина паза в штампе (мм)		(10-118)
Общая толщина изоляции в пазу по его высоте (мм)	–из табл. 10-13
Высота клина (мм)	=2,5	(10-119)
Высота шлица паза (мм)	=1,0	(10-120)
Припуск на сборку полюса по высоте паза (мм)	=0,3	(10-121)
Уточненная высота паза в штампе (мм)		(10-122)
Уточненная плотность тока в обмотке (А/мм2)		(10-123)
Уточненная ширина зубца в наиболее узком месте (мм)	–по (10-99)
Уточненная магнитная индукция в наиболее узком месте зубцов (Тл)	–пo (10-100)
Средняя ширина секции (мм)		(10-124)
Длина одной лобовой части витка (мм)		(10-125)
Средняя длина витка (мм)		(10-126)
Сопротивление компенсационной об- мотки при температуре 200С (Ом)		(10-127)
Длина вылета лобовой части обмотки (мм)		(10-128)

Здесь =0,3 мм—припуск на сборку полюса по ширине паза;— общая толщина изоляции в пазу по его высоте (табл. 10-13). Уточненные ширину и высоту паза округляют до ближайшей десятой доли миллиметра.

Таблица 10-13

Класс нагревостойкости изоляции	Значения 2(мм) при следующихNш		Значения (мм) при следующихNв
	1	2	1	2	3
В	2,22	2,78	3,68	4,24	4,8
F; H	2,5	2,9	3,6	4,0	4,4

§ 10-6. Обмотка добавочных полюсов

Величина МДС катушки добавочного полюса у машин без компенсационной обмотки определяется с учетом необходимости скомпенсировать МДС якоря₂ в зоне коммутации, а также создать в этой зоне поле, достаточное для индуктирования в коммутируемой секции ЭДС вращения , равной и направленной встречно к реактивной ЭДС короткозамкнутой секции; соответственно отношениедолжно быть более единицы. Если у машины имеется компенсационная обмотка, тоуменьшают на величину МДС компенсационной обмотки.

Для полной компенсации ЭДС необходимо, чтобы кривая ЭДСвозможно ближе совпадала по форме с кривой ЭДС, однако практически достигнуть этого невозможно, так как кривая ЭДС, имеет ступенчатый характер. Поэтому ниже рассматриваются средние за время коммутации значенияи. Для сохранения пропорциональности междуипри изменении нагрузки обмотку добавочных полюсов соединяют с обмоткой якоря последовательно. У машин с 2≥ 4 количество добавочных полюсов 2= 2; у машин с 2= 2 обычно применяют один добавочный полюс.

При определении количества витков обмотки у некомпенсированных машин предварительное значение=1,4 (при 2=2) и=1,25 (при 2≥4); у компенсированных машин. Полученные в результате расчета значенияокругляют до ближайшего целого числа. У некомпенсированных машин при≤1000 А катушки добавочных полюсов соединяют последовательно (=1); при>1000 А – в две параллельные группы (=2). Соединение в две параллельные группы бывает также необходимо при малом количестве витков катушки и значительном отклонении величиныот рекомендуемой. У компенсированных машин катушки добавочных полюсов и компенсационной обмотки соединяют друг с другом чередуясь; поэтому у таких машин число параллельных ветвей обеих обмоток должно быть одинаковым.

Предварительные значения плотности тока , в обмотке принимаемые для определения поперечного сечения проводников, приведены на рис. 10-26 для машин с самовентиляцией, с частотой вращения 1500 об/мин и с изоляцией класса нагревостойкостиF. Для изоляции класса нагревостойкости B и Н, а также для других частот вращения данные рис. 10-26 умножают на поправочные коэффициенты (см. табл. 10-4) и (см. табл. 10-5). Для машин с независимой вентиляцией и с изоляцией класса нагревостойкости F, вне зависимости от частоты вращения, можно принять=5—1,810^-3D_н2 А/мм²; при изоляции классов нагревостойкости В и Н указанное значение умножают на поправочный коэффициент(см. табл. 10-4).

Рис. 10-26. Средние значения при классе нагревостойкости изоляцииF:

1 — исполнение по защите IР22, способ охлаждения IC01,1500 об/мин, полузакрытые пазы якоря, 2р=2;

2 — то же, что 1, но 2р=4; 3—IР22, IC01, 1500 об/мин, открытые пазы, 2р=4;

4— IP44, IC0141, 1500 об/мин, полузакрытые пазы, 2р=2;

5 — то же, что 4, но 2р=4; 6 — IP44, IC0041, 1500 об/мин, полузакрытые пазы, 2р=2;

7 — то же, что 6, но 2р=4.

В зависимости от площади поперечного сечения S выбирают с целью обеспечения надежности обмотки, форму и марку проводников, а также род выполнения обмотки, указанные в табл. 10-14.

При изолированных проводниках прямоугольного поперечного сечения для удобства намотки катушек размеры выбирают таким образом, чтобы отношение большей стороны к меньшей находилось в пределах 1,4 - 1,8.

Чтобы избежать возникновения в неизолированной меди трещин при намотке ее на ребро, радиус закругления меди (мм) должен быть больше чем

, (10-129)

где – больший размер меди (по ширине катушки); – меньший размер (по высоте катушки).

Предварительный больший размер меди (мм) при D_н2=180300 мм

, (10-130)

при D_н2>300 мм

. (10-131)

Таблица 10-14

Сечение S (мм2) и форма	Класс нагревостой-кости изоляции	Марка проводника	Род выполнения обмотки и добавочных полюсов
До 3 (круглая)	B	ПЭТВ	Многослойные по ширине и по высоте катушки из изолированных проводов круглого поперечного сечения
	F	ПЭТ–155
	H	ПЭТ-200, ПСДКТ
Свыше 3–8 (круглая)	B	ПСД
	F	ПСД
	H	ПСДК
Свыше 8–14 (прямоугольная)	B	ПЭВП	Многослойные по ширине и по высоте катушки из изолированных проводов прямоугольного поперечного сечения
	F	ПЭТП-155
	H	ПЭТП-200, ПСДК
Свыше 14–25 (прямоугольная)	B	ПСД
	F	ПСД
	H	ПСДК
Свыше 25	B, F, H	Неизолированная шинная медь	Однослойные по ширине катушки из неизолированной меди, намотанной на узкую сторону (на ребро)

При определении средней длины витка многослойной катушки из изолированных проводов принимают предварительную ширину катушки при 2=1

, (10-132)

при 2≥4

(10-133)

В дальнейшем, после вычерчивания эскиза расположения обмоток в междуполюсном окне, ширина может быть уточнена.

Для приближенной оценки правильности вычисленного сопротивления обмотки следует учитывать, что в среднем у некомпенсированных двухполюсных машин=(0,250,4)₂, а у четырехполюсных =(0,40,65) ₂; у компенсированных машин =(0,150,25) ₂.

Конструкция изоляции обмотки добавочных полюсов приведена в приложениях 31, 32, 33.

Параметры обмотки добавочных полюсов определяют в такой последовательности.

Поперечная МДС якоря (A)	F2—пo (10-76)
Предварительное количество витков катушки добавочного полюса у некомпенсированной машины	,	(10-134)
То же, у компенсированной машины		(10-135)
Уточненное (округленное) количество витков		(10-136)
Уточненная МДС катушки (А)		(10-137)
Уточненное отношение МДС некомпенсированной машины		(10-138)
То же, у компенсированной машины		(10-139)
Предварительная плотность тока в обмотке (А/мм2)	–из рис. 10-26 с учетом табл. 10-4 и 10-5
Предварительная площадь попереч- ного сечения проводника (мм2)		(10-140)
Круглые изолированные проводники
Предварительный диаметр проводника без изоляции (мм)		(10-141)
Принимаемый ближайший стандартный диаметр проводника (мм)	—по приложению 1
Площадь поперечного сечения принятого проводника (мм2)	S — по приложению 1
Диаметр проводника с изоляцией (мм)	—по приложению 1
Прямоугольные изолированные проводники
Принимаемые стандартные размеры проводника без изоляции (мм)	—по приложению 2
Площадь поперечного сечения принятого проводника (мм2)	S — по приложению 2
Размеры проводника с изоляцией (мм)	—по приложению 3
Неизолированные проводники, гнутые на ребро
Предварительный больший размер проводника (мм)	по (10-130) или (10-131)
Принимаемый стандартный больший размер (мм)	—по приложению 2
Предварительный меньший размер проводника (мм)		(10-142)
Принимаемый меньший размер проводника (мм)	—по приложению 2
Площадь поперечного сечения принятого проводника (мм2)	—по ириложению 2
Радиус закругления проводника, мм		(10-143)
Минимальный допустимый радиус закругления проводника (мм)	–по (10-129)
Уточненная плотность тока в обмотке (А/мм2)		(10-144)
Предварительная ширина многослой- ной катушки из изолированных проводников (мм)	—по (10-132) или (10-133)
Средняя длина витка многослойной катушки из изолированных проводников (мм)		(10-145)
То же, однослойной катушки из неизолированных проводников, намотанных на ребро		(10-146)
Сопротивление обмотки при темпера- туре 200С (Ом)		(10-147)

Здесь 2—двусторонний зазор между изолированным сердечником полюса и катушкой, мм; 2—двусторонняя толщина изоляции сердечника и катушки и крепления катушки; 2+2=5 мм для машин с высотой оси вращенияh=80200 мм, равна 6 мм при h=225315 и равна 7 мм при h=355500 мм.