Відстійники .

Служать для виділення грубодисперсных домішок, які під дією гравітаційних сил осідають на дно відстійника або спливають на його поверхню .

Відстійники можуть бути :

первинні - перед спорудженнями біологічного очищення ;

вторинні - після біологічного очищення ;

вертикальні ;

горизонтальні ;

радіальні ;

комбіновані:

двох'ярусні (відстійники + септик) ;

осветлители (відстійник + биокоагулятор) ;

осветлители - перегниватели (відстійник + биокоагулятор + септик;

тонкошарові :

прямоточні ;

противоточные ;

перехресної системи .

Рекомендації СНиП 2.04. 03-85 застосовні тільки для очищення побутових стічних вод або якщо міських стоків не < 60% . Концентрація зважених речовин вступників на аэротенк повинна бути 70 С_ВЗВ 150 мг/л .

Якщо С_ВЗВ у цих межах то часточки встигають обростити мікроорганізмами й утворити активний іл. Вік активного мулу повинен бути не менш 8 доби.

При С_ВЗВ > 150 мг/л утвориться псевдо іл (фіктивний іл) . Цей іл не встигає обростити мікроорганізмами - молодої іл. Він має поганими седиментационными властивості , низькою нітрифікацією , відбувається винос зважених речовин із вторинних відстійників .

При С_ВЗВ > 150 мг/л менше стійкість мулу до залпових забруднень . Потрібні жироловушки тому що жирові частки , причепившись до мулу пройдуть через вторинні відстійники .

Якщо С_ВЗВ 70 мг/л - то іл більше старий і менш активний , але в ньому велика розмаїтість мікроорганізмів .

Послідовність розрахунку первинних відстійників .

Опираючись на каталоги типових проектів визначаємо вид і кількість первинних відстійників . ( т.12.6 Самохин ).

По необхідній ефективності очищення стічних вод і таблиці 30 СНиП визначаємо гідравлічну крупность U₀ :

U₀ = ; мм/з (1) , де

H_set - глибина проточної частини у відстійнику , м (табл. 31 СНиП ) ;

k_set - коефіцієнт використання обсягу проточної частини відстійника (табл. 31 СНиП);

t_set - тривалість відстоювання , (табл. 30 СНиП ), залежно від ефекту відстоювання, обумовленого по формулі):

Э = ;

h₁ - шар води в циліндрі , м (табл. 30 СНиП ) ;

n₂ - показник ступеня , що залежить від агломерації суспензії в процесі осадження (чорт. 2 Снип ) .

Визначаємо розрахункова витрата , щодоводиться на один відстійник для радіальних,

вертикальних і з обертової сборно - розподільним пристроєм .

q_set = 2,8 k_set; м³/ч (2) , де

k_set - коефіцієнт використання обсягу приймають по табл. 31 СНиП;

(2,8 = ) ;

D_set - діаметр відстійника , м ;

d_en - діаметр впускного пристрою , м

;

d = 2 ; (3)

U₀ - гідравлічна крупность затримуваних часток , мм/з визначається по формулі1;

_tb- турбулентна складова , мм/з , прийнята по табл. 32 у зависи-мости від швидкості потоку у відстійнику .

4. Знаходимо пропускну здатність обраної кількості відстійників .

Q=qn ; м³/година

і порівнюємо з фактичною пропускною здатністю. Т.к. дійсна пропускна здатність відрізняється від розрахункової , то вирішуємо зворотне завдання .

5. Визначаємо фактичну пропускну здатність одного відстійника :

q.

Фактична U₀ :

U=; мм/з (звичайно від 0,55) .

Тривалість відстоювання :

t = .

По табл. 30 СНиП визначаємо фактичний ефект очищення(Э_ОЧ);(3070%)

Визначаємо фактичний діаметр труби, що підводить, відстійника (дюкер).

d = 2 ; .

Визначаємо кількість осаду вив з 1-х відстійників при

фактичному ефекті очищення (формула 37 Снип ).

Q_mud = ; м³/сут.

p_mud - вологість осаду , % (95% Довідник проектувальника с. 402)

- щільність осаду , т/м³ (1,05 т/м³)

Визначаємо кількість осаду в одному відстійнику:

Q.

Обсяг осадової частини одного відстійника з табл. 12.6. (Довідник

проектувальника ) і кількість вивантажень у добу.