M04717.pdf системы и сети
.pdf31
Таблиця 2.1 – Значення коефіцієнтів трансформації між обмотками ВН та СН автотрансформатора для різних відгалужень обмотки СН
Положення пе- |
|
|
|
|
Процент числа |
|
|
Відносне число |
Коефіцієнт |
|
|||||||||||
ремикача відга- |
|
|
|
|
витків, що |
|
|
робочих витків |
трансформа |
|
|||||||||||
лужень обмотки |
|
|
|
|
додається |
|
|
обмотки СН |
ції |
між |
|
||||||||||
СН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
обмотками |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВН та СН |
|
|
1 |
|
|
|
+12,0 |
|
|
|
|
|
|
|
1,12 |
|
1,70 |
|
||||||
2 |
|
|
|
+10,0 |
|
|
|
|
|
|
|
1,10 |
|
1,73 |
|
||||||
3 |
|
|
|
+8,0 |
|
|
|
|
|
|
|
1,08 |
|
1,75 |
|
||||||
4 |
|
|
|
+6,0 |
|
|
|
|
|
|
|
1,06 |
|
1,79 |
|
||||||
5 |
|
|
|
+4,0 |
|
|
|
|
|
|
|
1,04 |
|
1,83 |
|
||||||
6 |
|
|
|
+2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
1,02 |
|
1,86 |
|
||||||
7 |
|
|
|
0,0 |
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
1,90 |
|
||||||
8 |
|
|
|
-2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
0,98 |
|
1,94 |
|
||||||
9 |
|
|
|
-4,0 |
|
|
|
|
|
|
|
0,96 |
|
1,98 |
|
||||||
10 |
|
|
|
-6,0 |
|
|
|
|
|
|
|
0,94 |
|
2,02 |
|
||||||
11 |
|
|
|
-8,0 |
|
|
|
|
|
|
|
0,92 |
|
2,06 |
|
||||||
12 |
|
|
|
-10,0 |
|
|
|
|
|
|
|
0,90 |
|
2,11 |
|
||||||
13 |
|
|
|
-12,0 |
|
|
|
|
|
|
|
0,88 |
|
2,16 |
|
||||||
Щоб одержати бажані напруги на шинах СН підстанції, потрібні |
|||||||||||||||||||||
наступні коефіцієнти трансформації між обмотками ВН-СН |
|
|
|||||||||||||||||||
KВ−С.Б.max |
= |
|
U'Cmax |
|
|
|
= |
|
214 |
|
|
=1,818, |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
117,7 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
UC.Б.max |
|
|
|
|
|
|||||||||||
KВ−С.Б.min |
= |
|
|
U'Cmin |
|
|
= |
|
212 |
|
=1,908, |
|
|
|
|||||||
|
UC.Б.min |
|
|
111,1 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
KВ−С.Б.na = |
|
|
U'Cna |
= |
|
206 |
=1,75. |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
117,7 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
UC.Б.na |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Якщо відомі бажані коефіцієнти трансформації, то вибираємо за таблицею 2.1 найближчі до них дійсні коефіцієнти трансформації між обмотками ВН-СН:
KB−C =1,825(+4,0%, npc−н =1,04) − для режиму максимального навантаження,
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
32
KB−C = 1,9(0%, npc−н =1,0) − для режиму мінімального наванта-
ження,
KB−C = 1,76(+8,0%, n pc−н = 1,08) − для післяаварійного режиму.
Тоді дійсні напруги на шинах СН підстанції будуть: UCmax = 1214,825 =117,26 кВ,
UCmin = 2121,9 =111,58 кВ,
UCna = 1206,76 = 117,04 кВ,
що відповідає бажаним напругам.
Коефіцієнт трансформації між обмотками ВН-НН
КВ−Н = |
|
UВНном.т |
= |
230 |
= 5,974. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
38,5 |
||||||||
|
|
UННном.т |
|
|
|
|
|
|||||||
і дійсні напруги на шинах НН підстанції |
||||||||||||||
UН.max |
= |
|
U'Н max |
|
= |
|
212 |
|
= 35,487 кВ, |
|||||
|
K В−Н |
|
|
5,974 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
UН.min |
= |
U'Н min |
|
= |
|
210 |
|
= 35,15 кВ, |
||||||
|
|
|
5,974 |
|
||||||||||
|
|
|
|
K В−Н |
|
|
|
|
|
|||||
UН.na = |
|
U'Нna |
= |
|
|
|
204 |
= 34,147 кВ. |
||||||
|
KВ−Н |
|
5,974 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Напруги на шинах НН підстанції не дорівнюють бажаним. 36,75 кВ – у режимі максимального навантаження і не менше 35 кВ – у післяаварійному режимі. В режимі мінімального навантаження бажана напруга дорівнює 35 кВ. Для можливості збільшення напруги на шинах НН підстанції можна використати батареї статичних конденсаторів (БСК), що дозволить зменшити перетік реактивної потужності і втрати напруги на елементах мережі та підвищити напругу на шинах СН і НН підстанції. Після прийняття рішення про встановлення на підстанції БСК 35 кВ слід знову виконати розрахунки параметрів режиму мережі і визначити напруги на шинах СН-НН підстанції.
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
33
2.3 Розрахунок усталеного режиму розімкнутих мереж
Для схеми електричної мережі 110 кВ (рис.2.6) розрахункова схема зображена на рис. 2.6. Задано: UA, SН, l1, паспортні дані трансформаторів і параметри лінії. Необхідно визначити: U1, U2.
Рисунок 2.6 – Принципова схема електричної мережі
Рисунок 2.7 – Розрахункова схема електричної мережі
Послідовність розрахунку параметрів усталених режимів мережі
(рис. 2.7) така.
1 Визначаються параметри розрахункових схем ПЛ 110 кВ і трансформаторів.
2 Розрахунок виконується методом послідовних наближень.
Спочатку приймаємо напругу в кінці мережі U2 '(0) = Uном = 110 кВ, де U2’- напруга на шинах нижчої напруги підстанції, яка приведена до напруги обмотки вищої напруги трансформатора.
3 Визначаємо потужність S2’ на початку поздовжнього опору обмоток трансформаторів
S’2=P’2+jQ’2=(Pн+∆P2)+j(Qн+∆Q2),
де ∆P2, ∆Q2 – активна та реактивна складові втрат потужності в опорах обмоток трансформаторів
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
34
|
|
|
P |
|
2 + Q |
н |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P 2 + Q |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
DP |
= |
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
0,5R |
T |
, |
DQ |
2 |
= |
|
|
н |
|
н |
|
|
0,5XT . |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
2 |
|
|
(U2 |
'(0) )2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(U2'(0) )2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
4 Нульове наближення напруги у вузлі 1 визначається за фор- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
мулою |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ Pн ×0,5RT + Qн × 0,5XT + j Pн × 0,5XT − Qн ×0,5RT = |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
U (0) |
= U |
'(0) |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U2'(0) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U2'(0) |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
= U2 |
'(0) + U' |
|
2 + jU'' |
2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Модуль напруги у вузлі 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
U1(0) = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
(U2'(0) + U' |
|
|
2 )2 + (U'' |
|
|
2 )2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
5 Потужність у кінці поздовжнього опору ПЛ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
S''1 = P''1 + jQ ''1 |
= (P'2 |
|
+ 2DP |
|
) + j(Q'2 + 2DQ |
х |
- Q''c ) , |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
де DPх , DQх – активна |
|
|
|
|
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
та реактивна складові втрат потужності |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
холостого ходу трансформаторів; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
¢¢ |
|
|
|
(0) |
|
2 |
0,5Bл – половина зарядної потужності ПЛ. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
QC = (U |
|
|
1) |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
6 Потужність на початку поздовжнього опору ПЛ |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
′ |
′ |
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
′′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′′ |
+ DQЛ ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
S1 = P1 |
+ jQ1 |
|
= (P1 |
|
+ DPЛ ) + j(Q1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
де |
PЛ , |
|
QЛ |
|
– активна та реактивна складові втрат потужності |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
у опорах проводів ПЛ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
(P¢¢) |
2 |
+ (Q¢¢) |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
¢¢ 2 |
+ (Q |
¢¢ |
) |
2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(P ) |
1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
DP = |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
R |
Л |
; DQ |
Л |
|
= |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
X |
Л |
. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
Л |
|
|
|
|
(U2(0) )2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(U |
2(0) )2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
7 Потужність, яка споживаються мережею від джерела живлення |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
|
|
′ |
|
|
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
SA = PA + jQA = PA |
+ j(Q1 |
- QC ) , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
де Q¢C = U2A 0,5BЛ
8 Визначається нульове наближення напруги у вузлі А мережі
|
|
|
|
|
P¢ × |
R |
|
+ Q¢¢ × X |
|
|
¢¢ |
¢¢ |
× RЛ |
|
U |
(0) |
= U (0) |
|
Л |
Л + j |
P |
× XЛ − Q1 |
= |
||||||
+ 1 |
|
1 |
1 |
|
|
|||||||||
|
A |
|
1 |
|
|
|
U (0) |
|
|
|
U (0) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
= U (0) |
+ U' 1 + jU'' |
1. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Модуль напруги у вузлі А
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
35
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
А |
(0) = |
|
|
(U |
|
(0) + U' |
1)2 + (U'' 1)2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
9 |
Якщо |
|
U (A0) = |
U |
A , |
то розрахунок |
можна закінчити. |
Якщо |
||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||
U (A0) ¹ U A , |
то необхідно розрахунок продовжити з метою уточнення |
|||||||||||||||||||||||||
напруг у вузлах 1 і 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
10 Визначається перше наближання напруги у вузлі 1 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
¢ |
|
|
¢ |
¢ |
|
|
|
¢ |
|
|
|
|
|||
UA(1) = |
UA |
+ |
|
P1 × RЛ + Q1 × XЛ |
- j |
P1 × XЛ − Q1 × RЛ |
= |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UA |
|
|
|
|
|
UA |
|
|
|
|
|
||
= UA - U' 1 - jU'' 1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
U |
(1) |
= |
|
(U |
A |
|
- U' 1)2 |
+ (U'' 1)2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
11 Визначається перше наближення напруги у вузлі 2 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
¢ |
(1) |
|
(1) |
|
|
|
P2 ×0,5RT + Q2 |
×0,5XT |
|
|
¢ |
¢ |
×0,5RT |
|
|||||||||||
|
= |
- |
- j |
P2 |
× 0,5XT − Q2 |
= |
||||||||||||||||||||
U |
2 |
|
U1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
U (1) |
|
|
|
|
|
U (1) |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
= U (1) - U' |
2 - jU'' 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U¢2(1) = 
(U1(1) - U' 2)2 + (U'' 2)2 .
12 Приймаємо напругу у вузлі 2 U ¢(1) 2 і повторюємо весь розрахунок знову. Розрахунок закінчують, коли напруга в кінці мережі
U ¢(n) 2 дорівнює напрузі U ¢(n−1) 2 у попередньому розрахунку.
13 Якщо відома напруга U2¢ , яка зведена до напруги первинної обмотки, то можна визначити дійсну напругу на цих шинах підстанції
U2 = U′2 / KT ,
де KT - коефіцієнт трансформації.
2.4 Розрахунок параметрів усталеного режиму простої замкнутої мережі
Розглянемо порядок розрахунку параметрів режиму мережі 110кВ з замкнутим контуром (рис.2.8), розрахункова схема якої наведена на рис.2.9.
На рис.2.8, 2.9 S1 ,S 2 , S 3 – розрахункові потужності підстанцій.
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
36
На рис.2.8 б проста замкнута мережа зображена як лінія з двобічним живленням, де U A = U B .
На рис.2.9 зображена розрахункова схема мережі. Напрям потужностей на окремих ділянках цієї схеми задається умовно. Дійсний напрям визначається в результаті розрахунку.
Задано: U A , розрахункові потужності, параметри ліній.
Розрахунок виконується методом послідовних наближень. Спочатку приймаємо, що напруга у вузлових точках мережі однакова і дорівнює
Uном мережі. Розрахунок виконується в два етапи.
При визначенні потокорозподілу потужностей на першому етапі розрахунку не враховують втрати потужності в мережі. При цьому потужності головних ділянок мережі (ділянки А1 і В3) визначаємо за формулами
а)
б)
Рисунок 2.8 – Принципові схеми.
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
37
Рисунок 2.9 – Розрахункова схема простої замкнутої мережі.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
S = S |
A |
= |
S1 ZB1 |
+ S2 ZB2 |
+ S3 ZB3 |
, |
|
|||
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ZAB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
S = S |
B |
= |
S1 ZA1+ S2 ZA2 |
+ S3 ZA3 |
. |
|||||
|
|
|||||||||
1V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ZAB
Узагальному випадку при n вузлах навантаження потоки
потужності на головних ділянках визначаються за формулами
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
åSi ZBi |
|
|
S |
A |
= |
|
i=1 |
|
(2.7) |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
ZAB |
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
åSi ZAi |
|
||
S |
B |
= |
i=1 |
|
(2.8) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||
ZAB
де S i – розрахункові потужності вузлів контура,
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
38
ZAi і ZBi – сума спряжених опорів ліній від вузлів А або В
відповідно до і-го пункту мережі,
ZAB – сума спряжених опорів ліній контура.
|
Якщо визначити S A |
= S I і |
S B |
= S IV (рис.2.9), то потужності |
||
S II і |
S III становитимуть |
SII |
= SI |
− S1 , |
SIII = SIV − S3 |
при |
потокорозподілу потужностей у вузлі 2 (рис.2.9).
На цьому закінчується перший етап розрахунку мережі з замкнутим контуром. На першому етапі не враховують втрати потужності і напруги у мережі. Тому переходимо до другого етапу розрахунку, який дозволяє уточнити параметри режиму електричної мережі.
Алгоритм розрахунку параметрів усталеного режиму простої замкнутої мережі.
I етап.
1 Приймаємо, що U 1 = U 2 = U 3 = U ном мережі;
2 Визначаємо розрахункові потужності підстанцій за (2.1);
3 За формулами (2.7) і (2.8) визначаємо потужності головних
ділянок S I і S IV ;
4 За рівняннями балансу потужностей перевіряємо одержані в п.3 значення потужностей. Для схеми рис.2.9
SI + SIV = S1 + S2 + S3 .
Якщо баланс не збігається, помилка в розрахунках за п.3.
5 За рівнянням балансу потужностей для вузлів 1,2,3 визначаємо потужності інших ділянок мережі
SII = SI − S1 , SIII = SIV − S3 .
6Визначаємо точку потокорозділу потужностей. Це вузол, до якого потужності поступають з двох боків. На цьому закінчується перший етап розрахунку простої замкнутої мережі.
IIетап.
7Умовно розріжемо контур по точці 2 потокорозділу потужності. Одержимо розрахункову схему (рис.2.9), яка має дві розімкнуті мережі, розрахунок яких виконуємо згідно з розділом 2.4.
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
39
а)
б) Рисунок 2.10 – Розрахункова схема.
Якщо в процесі розрахунку простої мережі одержимо дві точки потокорозділу: одну для активної, а іншу для реактивної потужності, то в цьому випадку замкнута схема мережі також поділяється на дві розімкнуті мережі. Такий випадок зображений на рис.2.11, де точка 2 є точкою потокорозділу активної потужності, а точка 3 – реактивної потужності.
а)
б)
Рисунок 2.11 – Розрахункова схема мережі.
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com
40
Визначаємо спочатку втрати потужності на ділянці між точками потокорозділу
|
P |
2 + Q |
III |
2 |
|
|
|
|
|
|
Q |
2 |
+ Q |
III |
2 |
|
|
|
P = |
III |
|
|
R |
3 |
, |
Q |
III |
= |
|
III |
|
|
X |
3 |
. |
||
|
2 |
|
|
|
2 |
|
||||||||||||
III |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Uном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uном |
|
|
|
|
|
||
Якщо тепер прийняти, що до вузла 2 |
підімкнуте навантаження |
||||
′ |
′ |
′ |
= PII + j(QII + |
QIII ) , |
|
S2 |
= P2 |
+ jQ2 |
|
||
а до вузла 3 навантаження |
|
|
|||
′ |
′ |
′ |
= PIV + PIII + j |
QIV , |
|
S3 |
= P3 |
+ jQ3 |
|
||
то при подальших розрахунках можна замість замкнутої схеми мережі розглядати дві розімкнуті, які наведені на рис.2.11 б.
Якщо маємо мережу з двобічним живленням і U A ¹ U B
(рис.2.9), то у цьому випадку потужності на головних ділянках мережі визначаються за формулами
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S Z |
Bi |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
U |
− U |
|
|
å i |
|
|
|
|||||
S |
|
= U |
|
|
|
|
A |
B |
|
+ |
i=1 |
|
|
, |
|
(2.9) |
||
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ZAB |
|
|
|
ZAB |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
åSi ZAi |
|
|
||||
S |
B |
= U |
B |
|
U A − U B |
+ |
i=1 |
|
|
|
. |
(2.10) |
||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
ZAB |
|
|
|
ZAB |
|
|
|||||
Потім виконується розрахунок режиму мережі у такій послідовності, яка була розглянута вище, але з урахуванням того, що у вузлі А
задана напруга U A , а у вузлі В – задана напруга U B .
Приклад 11. Підстанції 1, 2 і 3 живляться від шин електростанції ЕС і зв’язані між собою мережею з номінальними напругами 110 і 35 кВ (рис.2.12). На шинах електростанції підтримується напруга
UEC = 121 кВ. Розрахункова схема мережі наведена на рис.2.12.
Розрахункове навантаження підстанції 1 S1 враховує втрати потужності в трансформаторах і зарядні потужності половин ліній Л1 і Л2. Розрахункове навантаження підстанції 2 S2 враховує втрати
PDF created with pdfFactory Pro trial version www.pdffactory.com