- •1.1. Произвести тепловой расчет четырёхтактного карбюраторного двигателя автомобиля змз-406
- •1.2. Выбор топлива.
- •1.3.Параметры рабочего тела.
- •1.4 Параметры окружающей среды и остаточных газов.
- •1.5.Процес впуска.
- •1.6.Процесс сжатия.
- •1.7.Процесс сгорания.
- •Температура в конце видимого процесса сгорания:
- •1.8.Процессы расширения и выпуска.
- •1.9.Индикаторные параметры рабочего цикла
- •1.10.Эффективные показатели двигателя
- •1.11.Основные параметры цилиндра и двигателя
- •1.12.Построение индикаторной диаграммы.
- •1.13.Тепловой баланс двигателя.
- •1.14.Таблица сравнения показателей проектируемого двигателя с показателями заданного прототипа
- •5.Расчет элементов смазочной системы
- •6. Расчет элементов системы охлаждения
- •Список литературы.
1.9.Индикаторные параметры рабочего цикла
а) теоретическое индикаторное среднее давление:
(1/стр.116)
МПа
б) среднее индикаторное давление:
=0,96·1,1437=1,098 МПа, (1/стр.117)
где φu=0.96 - коэффициент полноты диаграммы;
в) индикаторный К.П.Д. и индикаторный удельный расход топлива:
и (1/стр.117)
ηi=1,098 · 14,975 · 0,96/(43,93 · 1,189 · 0,8804)=0,3432,
gi=3600/(43,93 · 0,3432)=239 г/(кВт ч).
1.10.Эффективные показатели двигателя
а) среднее давление механических потерь:
(1/стр.117)
,
где S=92 мм - ход поршня, тогда
υп.ср=92 · 4500/30000=13,8 м/с, тогда
pм=0,034+0,0113 · 13,8=0,1899 МПа.
б) среднее эффективное давление и механический К.П.Д
ре=рi+pм=1,098-0,1899=0,9081 МПа (1/стр.117)
ηм=0,9081/1,098=0,8270
в) эффективный К.П.Д. и эффективный удельный расход топлива:
г/(кВт∙ч) (1/стр.118)
1.11.Основные параметры цилиндра и двигателя
Литраж:
Vл=30·τ·Ne/(pe · n)=30·4·75/(0,9081·4500)=2,2024 л. (1/стр.118)
Рабочий объем одного цилиндра:
Vh=Vл/i=2,2024/4=0,5506 л, (1/стр.118)
где – число цилиндров,=4.
Диаметр цилиндра. Так как ход поршня предварительно был принятS=92 мм, то
D=2 ·103[Vh/(π · S)]½=2 ·103[0,5506/(3,14 ·92)]½=87,6 мм. (1/стр.119)
Окончательно принимаю: D=88 мм иS=92 мм.
Основные параметры и показатели двигателей определяются по окончательно принятым значениям D иS:
площадь поршня:
=3,14·882/(4·100)=60,79. (1/стр.119)
литраж двигателя:
Vл=π·D2·S·i/(4·106)=3,14·882·92·4/(4·106)=2,24 л. (1/стр.119)
мощность двигателя:
=0,9081·2,24·4500/(30·4)=76,28 кВт. (1/стр.119)
крутящий момент:
=3·104·76,28/(3,14·4500)=161,9 Н·м. (1/стр.119)
часовой расход топлива:
=76,28·289·10-3=22,045 кг/ч. (1/стр.119)
литровая мощность:
Nл=Ne/Vл=76,28/2,24=34,05 кВт/л (1/стр.119)
Параметры |
Основные параметры и показатели двигателя |
n, мин-1 |
4500 |
Fп, см2 |
60,79 |
Vл, л |
2,24 |
Nл, кВт/л |
34,05 |
Ne, кВт |
76,28 |
Me, Н·м |
161,9 |
GТ, кг/ч |
22,045 |
1.12.Построение индикаторной диаграммы.
Индикаторную диаграмму строим для номинального режима работы двигателя, т. е. при Nе= 76,28 кВт и иn=4500 об/мин, аналитическим методом.
Масштабы диаграммы: масштаб хода поршня Ms=1 мм в мм; масштаб давленийМр=0,04 МПа в мм.
Величины в приведенном масштабе, соответствующие рабочему объему цилиндра и объему камеры сгорания:
АВ=S/МS=92/1,0 = 92 мм; (1/стр.119)
ОА = АВ/(ε-1)= 92/(8,7-1)=11,9 мм. (1/стр.119)
Максимальная высота диаграммы(точка z):
рz/Мр=5,37/0,04 = 168,95 мм.
Ординаты характерных точек:
pa/Mp= 0,0851/0,04 = 2,13 мм;
рс/Мр= 1,67/0,04 = 41,75 мм;
рв/Мр= 0,4508/0,04 = 11,37 мм;
рr/Мр= 0,1180/0,04 = 2,95 мм;
ро/Мр=0,1/0,04= 2,5 мм.
Построение политроп сжатия и расширения аналитическим методом:
а) политропа сжатия
(1/стр.120)
Отсюда
(1/стр.120)
где ОВ=ОА+АВ=11,9+92=103,9 мм;
б) политропа расширения
(1/стр.120)
Результаты расчета точек политроп:
№ точек |
OX, мм |
OB/OX |
Политропа сжатия |
Политропа расширения | ||||
(OB/OX)1,3775 |
px/Mp, мм |
px, МПа |
(OB/OX)1,25 |
px/Mp, мм |
px, МПа | |||
1 |
11,9 |
8,7 |
19,76 |
42,1 |
1,68 (точка с) |
14,99 |
168,9 |
6,76 (точка z) |
2 |
12,98 |
8 |
17,52 |
37,3 |
1,49 |
13,49 |
152,0 |
6,08 |
3 |
14,84 |
7 |
14,58 |
31,0 |
1,24 |
11,42 |
128,7 |
5,15 |
4 |
20,78 |
5 |
9,17 |
19,5 |
0,78 |
7,49 |
84,4 |
3,37 |
5 |
25,97 |
4 |
6,74 |
14,3 |
0,57 |
5,67 |
63,9 |
2,55 |
6 |
34,63 |
3 |
4,54 |
9,6 |
0,38 |
3,95 |
44,5 |
1,78 |
7 |
51,95 |
2 |
2,60 |
5,5 |
0,22 |
2,38 |
26,8 |
1,07 |
8 |
69,27 |
1.5 |
1.75 |
3,7 |
0,15 |
1,66 |
18,7 |
0,74 |
9 |
103,9 |
1 |
1 |
2,13 |
0,085 (точка а) |
1 |
11,3
|
0,45 (точка b) |
Скругление индикаторной диаграммы осуществляется на основании следующих соображений и расчетов. Начало открытия впускного клапана (точка r’) устанавливается за 180до прихода поршня в в.м.т., а закрытие (точкаa’’) – через 600 после прохода поршнем н.м.т.; начало открытия выпускного клапана (точкаb’) принимается за 550до прихода поршня в н.м.т., а закрытие (точкаa’) – через 250после прохода поршнем в.м.т. Учитывая быстроходность двигателя и работу на сжиженном газе, угол опережения зажигания принимается равным 350.
В соответствии с принятыми фазами газораспределения и углом опережения зажигания определяют положение точек ,,,,,по формуле для перемещения поршня:
,
где - отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.
Расчеты ординат точек ,,,,,сведены втаблицу 41.
Таблица 41.
Обозначе-ния точек |
Положения точек |
Расстояние точек от в.м.т.(AX), мм | ||
180до в.м.т. |
18 |
0.0655 |
3.0 | |
250после в.м.т. |
25 |
0.1223 |
5.6 | |
600после н.м.т. |
120 |
1.6069 |
73.9 | |
350до в.м.т. |
35 |
0.2313 |
10.6 | |
300до в.м.т. |
30 |
0.1697 |
7.8 | |
550до н.м.т. |
125 |
1.6667 |
76.7 |
Положение точки определяется из выражения:
p=(1.15…1.25)pc=1.25·1.67=2.087 МПа
p/Мр=2.087/0.04=52.2 мм
Действительное давление сгорания:
pZд/Мр=5.7444/0.04=143.6 мм
Соединяя плавными кривыми точки с,си далее сbи кривой расширенияси линией выпускаполучим скругленную действительную индикаторную диаграмму.