- •1.1. Произвести тепловой расчет четырёхтактного карбюраторного двигателя автомобиля змз-406
- •1.2. Выбор топлива.
- •1.3.Параметры рабочего тела.
- •1.4 Параметры окружающей среды и остаточных газов.
- •1.5.Процес впуска.
- •1.6.Процесс сжатия.
- •1.7.Процесс сгорания.
- •Температура в конце видимого процесса сгорания:
- •1.8.Процессы расширения и выпуска.
- •1.9.Индикаторные параметры рабочего цикла
- •1.10.Эффективные показатели двигателя
- •1.11.Основные параметры цилиндра и двигателя
- •1.12.Построение индикаторной диаграммы.
- •1.13.Тепловой баланс двигателя.
- •1.14.Таблица сравнения показателей проектируемого двигателя с показателями заданного прототипа
- •5.Расчет элементов смазочной системы
- •6. Расчет элементов системы охлаждения
- •Список литературы.
1.6.Процесс сжатия.
Средний показатель адиабаты сжатия k1при ε=10 и рассчитанных значениях Таопределяется по номограмме рис. 4.4 ([1] стр.73), а средний показатель политропы сжатияn1 принимается несколько меньшеk1. При выбореn1учитывается, что с уменьшением частоты вращения теплоотдача от газов в стенки цилиндра увеличивается, аn1 уменьшается по сравнению сk1более значительно.
Определяем показатель адиабаты сжатия при ε=10 и рассчитанном значении ,(1/рис.4.4)
-
5400
325
1,3772
1,3770
Давление в конце сжатия:
=0,086·101,377=2,0488МПа, (стр.110)
где n1= 1,377 принят несколько меньшеk1= 1,3772.
Температура в конце сжатия:
=325·101,377-1=774К. (стр.110)
Средняя мольная теплоёмкость в конце сжатия:
а) свежей смеси (воздуха).
=20,6+2,638 · 10-3·501=21,92 ,
где =774-273˚С=501˚С.
б) остаточных газов.
-определяется методом интерполяции по таблице 3.8 (стр.59)
кДж/(кмоль град)
где 24,150 и 24,586 значения теплоемкости продуктов сгорания при 4000С соответственно при α=0,95 и α=1, взятые по таблице 3.8 (стр.59).
в) рабочей смеси
=1/(1+0,00362)·(21,922+0,0362·24,154)= =21,999 кДж/(кмоль · град).
1.7.Процесс сгорания.
Коэффициент молекулярного изменения горючей и рабочей смеси(стр.112)
μ0=0,5524/0,5247=1,0528и
μ=(1,0528+0,0362)/(1 +0,0362) = 1,0510
Количество теплоты, потерянное вследствие химической неполноты сгорания, и теплота сгорания рабочей смеси:
=119950·(1-1) = 0
Теплота сгорания рабочей смеси:
(стр.112)
Hраб.см=43930/[0,5247 · (1+0,0362)]=80798 кДж/кмоль раб.см
Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания:
Коэффициент использования теплоты:
зависит от совершенства организации процессов смесеобразования и сгорания топлива. Поэтому ориентировочно принимается согласно рис. 5.2 (стр.107) в пределах, которые имеют место у работающих карбюраторных двигателей.
-
5400
0,99
Температура в конце видимого процесса сгорания:
(1/стр.113)
0,99 · 80798+21,999 · 501=1,051 · (24,784+0,002091tz)tzили
0,002198tz2+26,048tz-91011=0,
откуда
tz=[-26,048+(26,0482+4·0,002198·91011)½]/(2·0,002198)=2822К;
Tz=tz+273=2822+273=3095K.
5400 | ||
2822 | ||
3095 |
Максимальное давление сгорания теоретическое:
=2.0488 · 1.051 · 3095/774=8.6104МПа. (стр.115)
Максимальное давление сгорания действительное :
=0,85 · 8.6104=7.3188МПа. (стр.115)
Степень повышения давления :
=8.6104/2.0488=4.203 (стр.115)
1.8.Процессы расширения и выпуска.
Средний показатель адиабаты расширения k2 определяется по номограмме рис. 4.8 ([1] стр.82) при заданном ε=8,7 для соответствующих значений α=0,96 иTz=2890 К, а средний показатель политропы расширенияn2оценивается по величине среднего показателя адиабаты:
k2=1,2519, тогда принимаем n2=1,2515.
Давление и температура в конце процесса расширения
и (1/стр.115)
pb=6,7581/8,71,2515=0,4508 МПа,
Тb=2890/8,71,2515-1=1677K.
Проверка ранее принятой температуры остаточных газов:
(1/стр.115)
Тr=1677/(0,4508/0,118)1/3=1072K;Δ Тr=100·(1072-1030)/1030=4,1%.