- •Министерство образования Российской Федерации
- •1. Тепловой расчет
- •1.1. Произвести тепловой расчет четырёхтактного двигателя с распределенным впрыском топлива автомобиля ваз-2123
- •1.2. Выбор топлива.
- •1.3.Параметры рабочего тела.
- •1.4 Параметры окружающей среды и остаточных газов.
- •1.5.Процес впуска.
- •1.6.Процесс сжатия.
- •1.7.Процесс сгорания.
- •Температура в конце видимого процесса сгорания:
- •1.8.Процессы расширения и выпуска.
- •1.9.Индикаторные параметры рабочего цикла
- •1.10.Эффективные показатели двигателя
- •1.11.Основные параметры цилиндра и двигателя
- •1.12.Построение индикаторной диаграммы.
- •1.13.Тепловой баланс двигателя.
- •1.14.Таблица сравнения показателей проектируемого двигателя с показателями заданного прототипа
- •Список литературы.
1.9.Индикаторные параметры рабочего цикла
а) теоретическое индикаторное среднее давление:
(1/стр.116)
МПа
б) среднее индикаторное давление:
=0.96·1.1824=1.1586МПа, (1/стр.117)
где φu=0.96 - коэффициент полноты диаграммы;
в) индикаторный К.П.Д. и индикаторный удельный расход топлива:
и (1/стр.117)
ηi=1.1586 · 14.975 · 1.1/(43.93 · 1.189 · 0.9589)=0.3806,
gi=3600/(43.93 · 0.3806)=215г/(кВт ч).
1.10.Эффективные показатели двигателя
а) среднее давление механических потерь:
(1/стр.117)
,
где S=80 мм - ход поршня, тогда
υп.ср=80 · 5400/30000=14.4 м/с, тогда
pм=0,024+0.0113 · 14.4=0.1003МПа.
б) среднее эффективное давление и механический К.П.Д
ре=рi+pм=1.1586-0.1003=1.0583МПа (1/стр.117)
ηм=1.0583/1.1586=0.9134
в) эффективный К.П.Д. и эффективный удельный расход топлива:
г/(кВт∙ч) (1/стр.118)
Параметр |
|
Индикаторные и эффективные параметры двигателя |
|
|
n |
900 |
3200 |
5400 |
6000 |
pi/ |
1.2995 |
1.3768 |
1.1824 |
1.23 |
pi |
1.2735 |
1.3493 |
1.1586 |
1.2054 |
ηi |
0.5016 |
0.4954 |
0.4477 |
0.3806 |
gi |
163 |
165 |
183 |
215 |
νп.ср |
2.4 |
8.5 |
14.4 |
16 |
pM |
0.0367 |
0.0691 |
0.1003 |
0.1088 |
pe |
1.2368 |
1.2802 |
1.0966 |
1.0583 |
ηM |
0.9712 |
0.9488 |
0.9134 |
0.9087 |
ηe |
0.4872 |
0.4700 |
0.4073 |
0.3476 |
ge |
168 |
174 |
201 |
236 |
1.11.Основные параметры цилиндра и двигателя
Литраж:
Vл=30·τ·Ne/(pe · n)=30·4·75/(1.0583·5400)=1.2389л. (1/стр.118)
Рабочий объем одного цилиндра:
Vh=Vл/i=1.2389/4=0.3097л, (1/стр.118)
где – число цилиндров,=4.
Диаметр цилиндра. Так как ход поршня предварительно был принятS=80 мм, то
D=2 ·103[Vh/(π · S)]½=2 ·103[0.3097/(3,14 ·80)]½=70.23 мм. (1/стр.119)
Окончательно принимаю: D=71 мм иS=80 мм.
Основные параметры и показатели двигателей определяются по окончательно принятым значениям D иS:
площадь поршня:
=3,14·712/(4·100)=39.57(1/стр.119)
литраж двигателя:
Vл=π·D2·S·i/(4·106)=3,14·712·80·4/(4·106)=1.24л. (1/стр.119)
мощность двигателя:
=0.0583·1.24·5400/(30·4)=58.5769кВт. (1/стр.119)
крутящий момент:
=3·104·58.5769/(3,14·5400)=107Н·м. (1/стр.119)
часовой расход топлива:
=58.5769·201·10-3=11.7739кг/ч. (1/стр.119)
литровая мощность:
Nл=Ne/Vл=58.5769/1.24=47.2394 кВт/л (1/стр.119)
Параметр |
|
Основные параметры и показатели двигателя |
|
|
n |
900 |
3200 |
5400 |
6000 |
Fп см2 |
|
|
39.57 |
|
Vл, л |
|
|
1.24 |
|
Nл, кВт/л |
|
|
47.2394 |
|
Ne, кВт |
11.4095 |
41.9906 |
58.5769 |
67.4409 |
Me, Н*м |
121.1 |
125 |
107 |
103.6 |
GT, кг/ч |
1.917 |
7.306 |
11.7739 |
13.556 |
1.12.Построение индикаторной диаграммы.
Индикаторную диаграмму строим для номинального режима работы двигателя, т. е. при Nе= 58.5769 кВт и иn=5400 об/мин, аналитическим методом.
Масштабы диаграммы: масштаб хода поршня Ms=1 мм в мм; масштаб давленийМр=0,04 МПа в мм.
Величины в приведенном масштабе, соответствующие рабочему объему цилиндра и объему камеры сгорания:
АВ=S/МS=80/1,0 = 80 мм; (1/стр.119)
ОА = АВ/(ε-1)= 80/(9.3-1)=9.6мм. (1/стр.119)
Максимальная высота диаграммы(точка z):
рz/Мр=7.4166/0,05 = 148.3мм.
Ординаты характерных точек:
pa/Mp= 0.0866/0,05 = 1.7 мм;
рс/Мр= 1.8711/0,05 = 37.4 мм;
рв/Мр= 0.4645/0,05 = 9.3мм;
рr/Мр= 0,11/0,05 = 2.2 мм;
ро/Мр=0,1/0,05= 2 мм.
Построение политроп сжатия и расширения аналитическим методом:
а) политропа сжатия
(1/стр.120)
Отсюда
(1/стр.120)
где ОВ=ОА+АВ=9.6+80=89.6 мм;
б) политропа расширения
(1/стр.120)
Результаты расчета точек политроп:
№ точек |
OX, мм |
OB/OX |
Политропа сжатия |
Политропа расширения | ||||
(OB/OX)1,376 |
px/Mp, мм |
px, МПа |
(OB/OX)1,248 |
px/Mp, мм |
px, МПа | |||
1 |
11,9 |
11 |
27.10 |
46.1 |
2.31 (точка с) |
19.94 |
185.4 |
9.27 (точка z) |
2 |
12,98 |
9 |
20.56 |
34.9 |
1.75 |
15.52 |
144.3 |
7.22 |
3 |
14,84 |
6.5 |
13.14 |
22.3 |
1.12 |
10.34 |
96.2 |
4.81 |
4 |
20,78 |
5 |
9.16 |
15.6 |
0.78 |
7.53 |
70.0 |
3.5 |
5 |
25,97 |
4 |
6.74 |
11.5 |
0.58 |
5.64 |
52.5 |
2.63 |
6 |
34,63 |
3 |
4.5 |
7.7 |
0,385 |
3.94 |
36.6 |
1.83 |
7 |
51,95 |
2 |
3.03 |
5.2 |
0,26 |
2.76 |
25.7 |
1.29 |
8 |
69,27 |
1.5 |
1.75 |
3.0 |
0,15 |
1.66 |
15.4 |
0.77 |
9 |
103,9 |
1 |
1 |
1.7 |
0,085 (точка а) |
1 |
9.3
|
0.465 (точка b) |
Скругление индикаторной диаграммы осуществляется на основании следующих соображений и расчетов. Начало открытия впускного клапана (точка r’) устанавливается за 250до прихода поршня в в.м.т., а закрытие (точкаa’’) – через 700 после прохода поршнем н.м.т.; начало открытия выпускного клапана (точкаb’) принимается за 600до прихода поршня в н.м.т., а закрытие (точкаa’) – через 300после прохода поршнем в.м.т. Учитывая быстроходность двигателя и работу на сжиженном газе, угол опережения зажигания принимается равным 400 (точка с’). А продолжительность периода задержки воспламенения Δφ1=70. Точкаfрасположена за 330=400-70до в.м.т
В соответствии с принятыми фазами газораспределения и углом опережения зажигания определяют положение точек ,,,,,по формуле для перемещения поршня:
,
где - отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.
Расчеты ординат точек ,,,,,сведены втаблицу 41.
Таблица 41.
Обозначе-ния точек |
Положения точек |
Расстояние точек от в.м.т.(AX), мм | ||
250до в.м.т. |
25 |
0.1226 |
4.9 | |
300после в.м.т. |
30 |
0.1690 |
6.8 | |
700после н.м.т. |
110 |
1.4656 |
58.6 | |
400до в.м.т. |
40 |
0.2918 |
11.7 | |
330до в.м.т. |
33 |
0.0584 |
2.3 | |
600до н.м.т. |
120 |
1.6050 |
64.2 |
Положение точки определяется из выражения:
p=(1.15…1.25)pc=1.25·1.8711=2.3389 МПа
p/Мр=2.3389/0.05=46.8 мм
Действительное давление сгорания:
pZд/Мр=6.3041/0.05=126.1 мм
Нарастание давления от точки с’’ до точки zДсоставит 6.3041-2.3389=3.9652 МПа или 3.9652/15=2.643 МПа/град п.к.в., где 150 – положение точкиzДпо горизонтали, в которойpzДдостигает своего максимального значения.
Соединяя плавными кривыми точки с,си далее сbи кривой расширенияси линией выпускаполучим скругленную действительную индикаторную диаграммудвигателя с впрыском топлива.