1.4 Параметры окружающей среды и остаточных газов.

Давление и температура окружающей среды при работе двигателя без наддува:

(1/стр.107)

Температура остаточных газов.При постоянном значении степени сжатия ε=9.3 температура остаточных газов прак­тически линейно возрастет с увеличением скоростного режима при α=const, но уменьшается при обогащении смеси. Учитывая уже определенные значенияnи α, можно принять по графику рис. 5.2 ([1] стр 107) значение Т_r=1030 К.

Давление остаточных газов р_rза счет расширения фаз газораспре­деления и снижения со­противлений при констру­ктивном оформлении выпускных трактов рассчитываемых двигателей можно принять на номинальном скоростном режиме:

p_rN=0.110 МПа.

Тогда величины давлений на остальных режимах работы двигателя можно подсчитать по формулам:

p_r=p₀(1.035+A_p10^-8n²),

где A_p=(p_rN-p₀1.035)10⁸/(n_N²p₀)

При n_N=5400 мин^-1A_p=(0.11.-0.1*1.035)10⁸/5400²*0.1=0.2229

1.5.Процес впуска.

Температура подогрева свежего заряда:

С целью получения хорошего наполнения двигателя на номинальном скоростном режиме принимается ΔТ_r=6°C.

Плотность заряда на впуске:

(1/стр.108)

где - удельная газовая постоянная для воздуха.

Потери давления на впуске.

В соответствии со скоростным режимом двигателя (n=5400 об/мин) и при условии качественной внутренней поверхности впускной системы можно принять:

и,

где β-коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении цилиндра;ξ_вп- коэффициент сопротивления впускной системы, отнесенный к наиболее узкому сечению; ω_вп-средняя скорость движения заряда в наименьшем сечении впускной системы. Тогда рассчитывается по формуле:

=(β²+ ξ_вп)A_nn²ρ_k10^-6/2=2.5 · 0.01759²· 5400²· 1.189 · 10^-6/2=0.0134 МПа,

где А_n=ω_ВП/n_N=95/5400=0.01759 – потери давления на впуске. (1/стр.108)

Давление в конце впуска:

Р_a=P₀–ΔP=0,1–0.0134=0.0866 МПа (1/стр.109)

Коэффициент остаточных газов.При определении для двигателя с впрыском топлива и электронным управлением принимается коэффициент очистки φ_оч=1, а коэффициент дозарядки на номинальном скоро­стном режиме φ_доз=1.145, а приn_min=900 φ_доз=0.96. На остальных расчетных режимах φ_дозопределяется по рис. 5.2 (стр.107). Тогда:

(1/стр.109)

Температура в конце впуска:

К. (1/стр.109)

Коэффициент наполнения:

(1/стр.109)

Параметры		Процесс впуска и газообмена
n	900	3200	5400	6000
α	0.96	1.0	1.1	0.98
Tr	900	980	1030	1040
pr	0.1037	0.1058	0.110	0.1115
ΔT	14	10	6	5
Δpa	0.0004	0.0047	0.0134	0.0166
pa	0.0996	0.0953	0.0866	0.0834
φдоз	0.96	1.055	1.145	1.176
γr	0.0482	0.0412	0.0393	0.0393
Ta	334	330	327	326
ην	0.7997	0.8579	0.9589	0.8480

1.6.Процесс сжатия.

Средний показатель адиабаты сжатия k₁при ε=9.3 и рассчитанных значениях Т_аопределя­ется по номограмме рис. 4.4 ([1] стр.73), а средний показатель политропы сжатияn₁ принимается несколько меньшеk₁. При выбореn₁учиты­вается, что с уменьшением частоты вращения теплоотдача от газов в стенки цилиндра увеличивается, аn₁ уменьшается по сравнению сk₁более значительно.

Определяем показатель адиабаты сжатия при ε=9.3 и рассчитанном значении ,(1/рис.4.4)

	5400
	327
	1.3786
	1.378

Давление в конце сжатия:

=0.0866·9.3^1.378=1.8711 МПа, (1/стр.110)

где n₁= 1.378 принят несколько меньшеk₁= 1.3786.

Температура в конце сжатия:

=327·9.3^1.378-1=760 К. (1/стр.110)

Средняя мольная теплоёмкость в конце сжатия:

а) свежей смеси (воздуха).

=20,6+2,638 · 10^-3· 487=21,8847 ,

где =760-273˚С=487˚С.

б) остаточных газов.

-определяется методом интерполяции по таблице 3.8 (1/стр.59)

кДж/(кмоль град)

где 23.521 и 23.948 значения теплоемкости продуктов сгорания при 487⁰С соответственно при α=1.1 взятые по таблице 3.8 (1/стр.59).

в) рабочей смеси

=1/(1+0.0393)·(21.8847+0.0393·23.8925)=21.9606 кДж/(кмоль · град).

Параметры		Процесс сжатия
n	900	3200	5400	600
k1	1.375	1.3756	1.3786	1.379
n1	1.374	1.375	1.378	1.378
pc	2.1328	2.0453	1.8711	1.8019
Tc	769	762	760	757
tc	496	489	487	484
(mcV)t0tc	21.9085	21.8899	21.8847	21.8768
(mc//V)t0tc	23.9309	23.9010	23.8925	23.8796
(mc/V)t0tc	22.0015	21.9696	21.9606	21.9525