- •1.1. Произвести тепловой расчет четырёхтактног двигателя с распределенным впрыском топлива автомобиля ваз - 2112
- •1.2. Выбор топлива.
- •1.3.Параметры рабочего тела.
- •1.4 Параметры окружающей среды и остаточных газов.
- •1.5.Процес впуска.
- •1.6.Процесс сжатия.
- •1.7.Процесс сгорания.
- •Температура в конце видимого процесса сгорания:
- •1.8.Процессы расширения и выпуска.
- •1.9.Индикаторные параметры рабочего цикла
- •1.10.Эффективные показатели двигателя
- •1.11.Основные параметры цилиндра и двигателя
- •1.12.Построение индикаторной диаграммы.
- •1.13.Тепловой баланс двигателя.
- •1.14.Таблица сравнения показателей проектируемого двигателя с показателями заданного прототипа
1.7.Процесс сгорания.
Коэффициент молекулярного изменения горючей и рабочей смеси(стр.112)
μ0=0,5524/0,6021=0,9174 и
μ=(0,9174+0,0362)/(1 +0,0362) = 0,9202
Количество теплоты, потерянное вследствие химической неполноты сгорания, и теплота сгорания рабочей смеси:
=119950·(1-1,15) = 0
Теплота сгорания рабочей смеси:
(стр.112)
Hраб.см=43930/[0,6021 · (1+0,033)]=81049 кДж/кмоль раб.см
Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания:
Коэффициент использования теплоты:
зависит от совершенства организации процессов смесеобразования и сгорания топлива. Поэтому ориентировочно принимается согласно рис. 5.2 (стр.107) в пределах, которые имеют место у работающих двигателей с впрыском топлива.
-
5800
0,99
Температура в конце видимого процесса сгорания:
(стр.113)
0,99 · 81049+22,042 · 510=0,9202 · (24,784+0,002091tz)tzили
0,002197tz2+26,048tz-91480=0,
откуда
tz=[-26,048+(26,0482+4·0,002197·91480)½]/(2·0,002197)=2833 К;
Tz=tz+273=2833+273=3106K.
5800 | ||
2833 | ||
3106 |
Максимальное давление сгорания теоретическое:
=2.254 · 0,9202 · 3106/783=9,379 МПа. (стр.115)
Максимальное давление сгорания действительное :
=0,85 · 9,397=7.98 МПа. (стр.115)
Степень повышения давления :
=9,397/2.254=4.17 (стр.115)
Параметры |
Процесс сгорания | |||
n |
800 |
2900 |
5800 |
6500 |
μ0 |
1.096 |
1.054 |
1.0528 |
1.093 |
μ |
1.091 |
1.053 |
0,9202 |
1.092 |
ΔHи |
2475 |
0 |
0 |
1238 |
Hраб.см |
81853 |
82192 |
81049 |
83867 |
(mc//V)t0tz |
24.656+0.002077tz |
24.784+0.002091tz |
25.1800+0.002126tz | |
ξz |
0.89 |
0.96 |
0.99 |
0.98 |
tz0C |
2637 |
2972 |
2833 |
2813 |
Tz K |
2910 |
3145 |
3106 |
3086 |
pz |
7,9 |
9,16 |
9,397 |
9,012 |
pzд |
6,715 |
7,78 |
7.98 |
7,651 |
λ |
3.6 |
4.002 |
4.17 |
3,6 |
1.8.Процессы расширения и выпуска.
Средний показатель адиабаты расширения k2 определяется по номограмме рис. 4.8 (стр.82) при заданном ε=10,7 для соответствующих значений α=1,15 иTz=3106 К, а средний показатель политропы расширенияn2оценивается по величине среднего показателя адиабаты:
k2=1,2487, тогда принимаем n2=1,248.
Давление и температура в конце процесса расширения
и (стр.115)
pb=9,397/10,71,248=0,4879 МПа,
Тb=3106/10,71,248-1=1728K.
Проверка ранее принятой температуры остаточных газов:
(стр.115)
Тr=1728/(0,4879/0,11)1/3=1052K;Δ Тr=100·(1052-1040)/1040=1,15%.
Параметры |
Процесс расширения и впуска | |||
n |
800 |
2900 |
5800 |
6500 |
k2 |
1.2567 |
1.2485 |
1.2487 |
1.2518 |
n2 |
1.256 |
1.248 |
1.248 |
1.251 |
pb |
0.38 |
0.47 |
0.4879 |
0.46 |
Tb |
1437 |
1651 |
1728 |
1551 |
Tr |
1219 |
1152 |
1052 |
1113 |
ΔTr % |
+3.8 |
+1,8 |
+1,15 |
-0.7 |