- •Московский государственный технический университет «мами»
- •1. Классификация сцеплений
- •1.8. По способу управления:
- •2. Требования, предъявляемые к сцеплениям
- •3. Гидравлическое сцепление (гидромуфта)
- •4. Электромагнитное порошковое сцепление
- •5. Конструкции фрикционных сцеплений
- •5.1. Сцепление с диафрагменной нажимной пружиной
- •5.2. Особенности конструкций сцеплений с периферийными пружинами и центральной конической пружиной
- •5.3. Полуцентробежное фрикционное сцепление
- •5.4. Центробежное фрикционное сцепление [1]
- •5.5. Сцепление с автоматической компенсацией износа накладок ведомого диска (система xTend)
- •6. Расчет сцепления
- •6.1. Определение расчетного момента трения сцепления
- •6.2. Определение работы Aб буксования сцепления, удельной работы Aуд буксования и температуры t0 деталей сцепления в процессе буксования
- •Буксования сцепления
- •7. Конструирование и расчет деталей фрикционных сцеплений
- •7.1. Нажимной и средний ведущие диски
- •7.2. Ведомые диски
- •Пружин усилием сжатия: а и б – с цилиндрическими пружинами:
- •7.3. Пружины
- •7.4. Рычаги выключения сцепления
- •7.5. Кожух сцепления
- •7.6. Картер сцепления
- •8. Привод сцепления
- •9. Тенденции развития систем управления сцеплениями
- •Приложение 1 Двухдисковое сцепление с периферийными пружинами
- •Приложение 2 Определение размеров фрикционных накладок для однодискового сцепления автомобиля КамАз-4310 (6х6)
- •I. Решение для случая постоянной работы автомобиля с прицепом:
- •II. Решение для случая эксплуатации одиночного автомобиля:
- •Особенности конструкции стандартного двухмассового маховика [3]
- •Выбор параметров диафрагменной нажимной пружины вдавливаемого типа для однодискового сцепления автомобиля КамАз-4310 (6х6)
- •Механический привод управления сцеплением с пневматическим усилителем (пневмомеханический привод)
- •Гидропневматический привод управления сцеплением
6. Расчет сцепления
Расчет сцепления включает:
- определение расчетного момента Мс трения сцепления;
- определение работы Aб буксования сцепления, удельной работы Aуд буксования и температуры t0 деталей сцепления в процессе буксования;
- расчет деталей сцепления на прочность;
- расчет привода управления сцеплением (определение усилия на педаль управления и полного хода педали при полном выключении сцепления).
6.1. Определение расчетного момента трения сцепления
Расчетный момент трения сцепления
Мс = β·Мe max = P∑ ∙ z ∙ μ ∙ Rc , (6.1)
где β – коэффициент запаса сцепления (β ≤ 3,0). При его выборе исходят из того, что слишком низкое его значение приводит к увеличению времени буксования сцепления при трогании автомобиля, повышенному его нагреву и износу, а излишне высокое – к увеличению размеров, массы и усилия, необходимого для управления сцеплением, а также ухудшению предохранения трансмиссии и двигателя от перегрузок. В связи с этим в расчетах обычно принимают:
- для однодисковых сухих сцеплений легковых автомобилей – β = 1,4…1,9,
грузовых автомобилей – β = 1,5…2,2;
- для двухдисковых сухих сцеплений грузовых автомобилей – β = 2,0…2,3;
P∑ – усилие на нажимной диск; z – число поверхностей трения: для однодискового сцепления z = 2; для двухдискового – z = 4; для многодискового – z = 2n (n – число ведомых дисков); μ – коэффициент трения скольжения. Его значение зависит от материала поверхностей трения, их состояния и обработки, относительной скорости скольжения дисков, давления и температуры. Для существующих типов фрикционных накладок, работающих в паре с чугуном, в расчетах предлагается принимать μ = 0,30 [6, 7], μ = 0,23…0,27 [8];
Rc – радиус расположения равнодействующей сил трения
Rc = (D3 – d3) / 3 (D2 – d2),
где D и d – соответственно наружный и внутренний диаметры фрикционной накладки, м.
Площадь трения одной накладки ведомого диска Fн = 0,25 · π · (D2 – d2), тогда Rc = π (D3 – d3) / 12 Fн .
Наружный диаметр D фрикционной накладки ограничивается размерами маховика двигателя и должен быть согласован с ГОСТ 1786 – 95. Внутренний диаметр d фрикционной накладки устанавливают из отношения d / D = λн , которое при расчете сцепления принимают 0,67 ± 0,07 для легковых и 0,55 ± 0,05 – для грузовых автомобилей.
При расчете сцепления определяется удельное (допускаемое) давление на фрикционную накладку
po = P∑ / Fн , [МПа]. (6.2)
Подставив P∑ из уравнения (1.1), получим
β Мe max 12 β Мe max 12 β Мe max
po = ▬▬▬▬▬ = ▬▬▬▬▬▬▬ = ▬▬▬▬▬▬▬ ≤ [ po ] (6.3)
z μ Rc Fн π z μ (D3 – d3) π z μ D3 (1 – λн3)
Величину удельного давления [po] на безасбестовую полимерную фрикционную накладку выбирают в пределах 0,15…0,30 МПа, а на накладку из спеченного порошкового фрикционного материала (металлокерамическую) – 2,5…3,0 МПа. Меньшие значения соответствуют сцеплениям грузовых автомобилей и автобусов, а бóльшие – легковых автомобилей.
Размеры фрикционных накладок (наружный и внутренний диаметры и толщина) приведены в ГОСТ 1786, а максимально допустимая частота вращения ведомых дисков сцеплений в ГОСТ 12238.
Таким образом, коэффициент запаса β оценивает возможность сцепления в отношении передачи крутящего момента, а удельное давление po ≤ [po] на фрикционную накладку – надежность накладок в отношении износостойкости.