3.5 Шлюзовой затвор

Шлюзовые затворы установлены под циклонами и под винтовым транспортером.

Производительность , кг/с 0,39

Температура опила, _к,С 65

Насыпная плотность при ω_ак=23,5 %,_к, кг/м³150

Объемная производительность шлюзового дозатора:

V=/_к=0,39/150=2610^-4м³/с.

Выбираем стандартный шлюзовой дозатор по V=2610^-4м³/с по [см.3, таблица 2] типа Ш1-30, диаметр ротораD=300 мм, длина ротораL=250 мм (равна диаметру загрузочного штуцера), частота вращения ротораn=0,035-0,33 с^-1.

Частота вращения ротора для обеспечения производительности V=1410^-4:

n=V/0,785К₁К₂D²L=2610^-4/0,7850,80,80,3²0,25=0,24 с^-1,

где К₁=0,8 для опила, К₂=0,8.

Установочная мощность электродвигателя:

N=Lg/1000=0,390,259,8132,5/10000,6=0,012 кВт, где=3;=2,5.

Выбираем взрывозащищенный электродвигатель по N=0,012 кВт по [см.3, таблица 2], типа В71В6N=0,55 кВт,n=15,3 с^-1.

Принимаем к установке три шлюзовых дозатора.

3.6 Насос подачи жидкого топлива в топку

Насос подает мазут в топку на горение. Расчет проводят согласно рисунку 1.

Топливо

Мазут М80

Расход, В, кг/ч 54

Температура, t,С 100

Плотность, _м, кг/м³[см.6, приложение 1] 1018

Динамическая вязкость, _м, Пас [см.6, приложение 3] 9,010^-3

Параметры атмосферного воздуха

Влагосодержание, х₀, кг пара/кг воздуха 0,003

Температура, t₀,С 0

Теплосодержание, J₀, кДж/кг 7,5

Масса сухого воздуха, подаваемого в топку для сжигания 1кг

мазута с учетом избытка воздуха, L_m, кг воздуха/кг мазута 26,4

Плотность, _t0, кг/м³ [см.6, приложение 2] 1,251

Динамическая вязкость, _t0, Пас [см.6, приложение 3] 17,310^-6

Давление, Р₀, Па 1,01310⁵

Объемный расход воздуха на горение мазута:

V^г_t0=BL_m(1+x₀)/_t0=5426,4(1+0,003)/1,251=1143 м³/ч=0,32 м³/с.

Часть этого воздуха в количестве V_фподается на распыление мазута, остальная часьV_втпоступает в топку. Для подачи мазута в топку принимаем механическую форсунку низкого давления, распыление мазута осуществляется воздухом.

Механическая форсунка. Диаметр сопла для подачи мазута принимаем 2,5 мм.

Давление распыления (мазута) определяем по производительности В=54 кг/ч и по [см.6, таблица 2]: Р_ф=125 кПа.

Скорость воздуха при выходе из сопла форсунки принимаем w=70 м/с.

Кольцевое сечение выходного отверстия для воздуха рекомендуется принимать S=0,0032 м².

Расход воздуха на распыление мазута:

V_ф=Sw=0,003270=0,224 м³/с=806 м³/ч.

Этот объем воздуха также участвует в горении мазута, вторичный воздух V_втпоступает непосредственно в топку:

V_вт=V^г_t0-V_ф=1143-806=337 м³/ч.

Объем перекачиваемого мазута:

V_м=B/_м=54/1018=0,053 м³/ч.

Гидравлическое сопротивление форсунки по мазуту принимаем [см.6, таблица2]P_ф=12510³Па.

Диаметр мазутопровода принимаем 16×1 мм [см.6, таблица 1]d=14 мм.

Фактическая скорость мазута:

w=B/3600_м0,785d²=54/360010180,785(1410^-3)²=0,096 м/с.

Критерий Рейнольдса: Re=wd_м/_м=0,0960,0141018/9,010^-3=152.

Коэффициент трения для гладкой трубы находим по Re=152, е=0,2 мм приd_э/e=14/0,2=70 по [см.1, рисунок 5]=0,1.

Длину мазутопровода принимаем ориентировочно: L=10-15 м.

Местные сопротивления принимаем по [см.5, таблица 12] и рисунку 1:

вход в трубу z_вх=1 2 шт.

вентиль z_в=4,5 3 шт.

колено при 90_к=1,3 2 шт.

выход из трубы _вых=1 2 шт.

=2_вх+3_к+2_к+2_вых=21+34,5+21,3+21=20,1.

Гидравлическое сопротивление мазутопровода:

P_м=(1+(L/d)+z)(w²_м/2)=(1+(0,115/0,014)+20,1)(0,096²1018/2)=602 Па.

Суммарное гидравлическое сопротивление сети:

P=P_м+P_под+P_ф+P_топки+P_сет=602+19973+125000+500+200=146275 Па,

где P_под=H_мg=210189,81=19973 Па – потери давления на подъем мазута;

P_топки=300-500 Па – сопротивление топки;

P_сет=100-200 Па – сопротивление фильтрующей сетки.

Полный напор:

H=P/_мg=146275/10189,81=14,6 м.

Выбираем роторный насос по [см.5, таблица 20], по V_м=0,053 м³/ч иP=146,3 кПа. Принимаем шестеренчатый насос марки Р3-4,5^а,V=3,3 м³/ч,P=330 кПа,_н=38 %,n=0,4 с^-1.

Принимаем электродвигатель по [см.5, таблица 20] типа ЭнпН-8_м/1,N=1,7 кВт.