- •1. Исходные данные.
- •1.1 Техническое задание.
- •1.2 Технические условия.
- •1.3 Содержание работы.
- •2. Выбор центробежного насоса.
- •4. Выбор двигателя.
- •4.2. Асинхронный вентильно-машинный электромеханический каскад.
- •5. Выбор элементов силовой части.
- •5.1. Асинхронно-вентильный каскад.
- •5.2. Асинхронный вентильно-машинный электромеханический каскад
- •6. Расчет среднего расхода электрической энергии.
- •6.1. Асинхронно-вентильный каскад.
- •6.2. Асинхронный вентильно-машинный электромеханический каскад.
- •500 0 200 1000 400 600 800
- •7. Расчет механических характеристик.
- •7.1. Асинхронно-вентильный каскад.
- •Библиографический список.
6.2. Асинхронный вентильно-машинный электромеханический каскад.
Номинальный ток фазы статора АД:
Базовое сопротивление:
Величины сопротивлений рассчитываются в соответствии со схемой замещения (а):
Сопротивления ирассчитываются по формулам:
При переходе к традиционной схеме замещения (б) значения сопротивлений равны:
Полученные сопротивления приведены к обмотке статора. Для приведения сопротивлений к обмотке ротора определяется коэффициент трансформации асинхронного двигателя:
Для приведения сопротивлений к обмотке статора нужно сопротивления, приведенные к обмотке статора, разделить на :
Постоянные активные потери:
где – постоянные потери в АД.
Переменные активные потери:
где
где – приведенное к ротору индуктивное сопротивление фазы двигателя;
– относительное значение потока возбуждения;
– суммарное падение напряжения в вентилях роторной группы.
Полные затраты активной энергии:
где – мощность на валу насоса (задана).
Соотношения для Q, M, ω и возьмем из таблицы 5.
Результаты расчетов сведем в таблицу:
Таблица 8.
200 |
400 |
600 |
800 |
1000 | |
308,96 |
460,84 |
570,24 |
617,2 |
579,47 | |
132,7 |
101,99 |
91,19 |
85,87 |
82,83 | |
41000 |
47000 |
52000 |
53000 |
48000 | |
0,07 |
0,265 |
0,34 |
0,45 |
0,41 | |
157,33 |
192,56 |
224,79 |
219,82 |
213,12 | |
8723,47 |
9950,12 |
11553,61 |
11334,87 |
10650,38 | |
51969,97 |
59187,62 |
65791,11 |
66572,37 |
60887,88 | |
259,8 |
147,97 |
109,65 |
83,22 |
60,89 |
Затраты реактивной энергии в АД:
где – активная мощность, потребляемая со стороны статора двигателя;
– ток намагничивания;
– потери в стали статора.
Q, M, ивозьмем из таблицы 8.
Результаты расчета сведены в таблицу:
Таблица 9.
200 |
400 |
600 |
800 |
1000 | |
308,96 |
460,84 |
570,24 |
617,2 |
579,47 | |
157,33 |
192,56 |
224,79 |
219,82 |
213,12 | |
81,88 |
98,60 |
114,09 |
111,69 |
108,46 | |
1045,80 |
1516,72 |
2030,43 |
1946,11 |
1835,22 | |
50642,9 |
74971,27 |
92668,29 |
99960,62 |
93923,58 | |
0,902 |
0,907 |
0,907 |
0,907 |
0,907 | |
0,479 |
0,463 |
0,466 |
0,465 |
0,463 | |
24262,615 |
34714,728 |
43157,84 |
46440,28 |
43525,871 | |
121,313 |
86,787 |
71,93 |
58,03 |
43,526 |
500 0 200 1000 400 600 800
Рис. 8. Расход электрической энергии на единицу производительности.
7. Расчет механических характеристик.
7.1. Асинхронно-вентильный каскад.
Механическая характеристика:
где – эквивалентное сопротивление обмотки статора;
– эквивалентное сопротивление роторного контура;
– скольжение холостого хода;
где
Тогда:
Результаты расчета сведены в таблицу:
Таблица 10.
S |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 | |
M |
0 |
144 |
628 |
1017 |
1222 |
1332 |
1389 |
1415 |
1424 |
1422 |
1413 | |
M |
0 |
68 |
137 |
277 |
362 |
754 |
1001 |
1161 |
1264 |
1332 |
1375 |
0
500
1000
1400
50
100
150
M, Н·м
ω, с-1
ест. АД
β=84,5°
β=72°
Рис. 9. Механические характеристики.
7.2. Асинхронный вентильно-машинный электромеханический каскад.
Механическая характеристика:
где ;
где – эквивалентное сопротивление обмотки статора;
– эквивалентное сопротивление роторного контура;
;
– скольжение холостого хода.
Тогда:
Результаты расчета сведены в таблицу:
Таблица 11.
S |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 | |
M |
0 |
58 |
486 |
717 |
847 |
921 |
962 |
984 |
994 |
996 |
997 | |
M |
0 |
46 |
89 |
147 |
246 |
815 |
1188 |
1437 |
1605 |
1719 |
1795 |
0
500
1000
1500
50
100
150
M, Н·м
ω, с-1
ест. АД
D=0,07
D=0,41
Рис. 10. Механические характеристики.
8. Расчет переходных процессов.
Рис. 11. Структурная схема.
8.1. Асинхронно-вентильный каскад.
Рис. 13. График .
8.2. Асинхронный вентильно-машинный электромеханический каскад.
Рис. 14. График .
Рис. 14. График .
9. Выводы.
Среди рассматриваемых способов регулирования схема с асинхронным вентильно-машинным электромеханическим каскадом более экономична, т.к. мощность скольжения не передается в сеть, как в схеме с асинхронно-вентильным каскадом, а используется на полезную работу. Это позволяет существенно (примерно в 2 раза) снизить установленную и габаритную мощности асинхронного двигателя. Мощность же ДПТ примерно соответствует мощности трансформатора. Использование ДПТ приводит к несколько большему потреблению активной энергии, но, в то же время, к существенно меньшему потреблению реактивной энергии. Схема с асинхронным вентильно-машинным электромеханическим каскадом более проста в исполнении (всего один неуправляемый вентильный блок против двух в схеме с асинхронно-вентильным каскадом, один из которых управляемый). Поэтому более выгодно использовать схему с асинхронным вентильно-машинным электромеханическим каскадом.