|
|
Содержание |
|
1 |
Исходные данные и расчетная схема |
3 |
|
1 |
Анализ статической устойчивости эквивалентного двигателя |
5 |
|
1.1 |
Расчет параметров схемы замещения |
5 |
|
1.2 |
Построение характеристики мощности эквивалентного двигателя и определние |
|
|
коэффициентов запаса статической устойчивости |
8 |
||
2 |
Расчет прямого пуска асинхронного двигателя |
11 |
|
2.1 |
Определение напряжения на шинах при пуске двигателя |
11 |
|
2.2 |
Расчет времени пуска асинхронного двигателя и определение допустимости пуска |
14 |
|
Библиографический список |
17 |
Подп. и дата |
|
|
|
|
|
|
|
Подп. и дата Взам. инв. Инв.№ |
|
|
|
ТПЖА.566742.26М3 ПЗ |
|
||
|
Изм. Лист. |
№ докум. |
Подп. |
|
|||
|
Дата |
|
|
|
|||
№ |
Разраб. |
Булатов |
|
Электромеханические переходные |
Лит. |
Лист |
Листов |
Провер. |
|
|
процессы в электроэнергетиче- |
|
2 |
17 |
|
. |
|
|
|
ских системах |
|
Кафедра ЭС, |
|
Инв |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Группа 12-ЭиЭс |
|||
|
|
|
|
|
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
1 Исходные данные и расчетная схема Исходные данные:
узел нагрузки:
-тип двигателя: АЗП-1600
-количество двигателей, подключенных к одной секции: 4
-коэффициент загрузки двигателей: 0,8 -номинальная мощность трансформатора: 40 МВ∙А
схема внешнего электроснабжения: -длина линии электропередачи: 38 -марка провода: АС-150 , xо=0,42 Ом/км
Расчетная схема системы электроснабжения приведена на рисунке 1. Параметры двигателя приведены по /8/ в таблице 1, трансформатора по /8/ – в таблице 2.
Таблица 1-Параметры асинхронного двигателя
Тип |
|
|
Рном , |
Uном , |
|
bн , |
|
пном , |
по , |
J,кг м |
Кп, |
cosφ, |
η, |
|||
|
|
|
|
кВт |
кВ |
о.е. |
|
об/мин |
об/мин |
|
о.е. |
о.е. |
о.е. |
|||
АЗП-1600 |
|
1600 |
6 |
2,3 |
|
2975 |
|
3000 |
40,5 |
5,7 |
0,91 |
0,956 |
||||
Таблица 2-Параметры трансформатора |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Sном , |
|
Uв, кВ |
|
Uн, кВ |
|
|
uк,% |
|
|
|
|
|
||||
МВ∙А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
115 |
|
6,3 |
|
|
10,5 |
|
|
|
|
|
|
Лист
3
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
|
|
|
|
|
|
|
Sc |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uc =const |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
|
|
T2 |
|
дата |
|
|
М1 |
М2 |
М3 |
М4 |
М5 |
М6 |
М7 |
М8 |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпись |
|
|
Рисунок 1-Расчетная схема электроснабжения |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дубл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Взам. инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпись и дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
подл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
№ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инв. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
4 |
Изм. |
|
|
|
|
|
|
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
1 Анализ статической устойчивости эквивалентного двигателя
1.1 Расчет параметров схемы замещения
Для определения параметров схемы замещения рассчитывается нагрузка 1и 2 секции,
МВт,
РI =РII = n Рном ,
где n - количество двигателей, подключенных к одной секции, шт;- к.п.д. двигателей, о.е.;
РI =РII = |
4∙1,6 |
=6,695 МВт, |
|
0,956 |
|||
|
|
Суммарная нагрузка секций:
Р= РI +РII ,
Р= 6,695+6,695=13,39 МВт.
Реактивная мощность двигателей, потребляемая в номинальном режиме :
Q= Р tg ном
Q=13,39∙tg(arccos(0,91))=6,101 Мвар.
Полная мощность эквивалентного двигателя определяется по формуле:
Sэкв =Р2 Q2
Sэкв =√6,6952+6,1012=14,714 МВ∙А.
Так как мощность всех двигателей одинакова, то и кратность максимального момента соответствует и номинальное скольжение соответствует каталожным данным двигателя, т.е. bн = 2,3. Скольжение определяется по формуле:
sном n0 nном
n0
sном |
3000-2975 |
=0,0083 |
|
3000 |
|||
|
|
Определим параметры двигателя xs,x ,r2' , приведенные к номинальной мощности эк-
вивалентного двигателя по формулам: - индуктивное сопротивление
Лист
5
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
|
|
|
|
|
xs 2 b |
|
1 |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сos |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1 |
ном |
|
ном |
|
|
|
||
|
|
|
xs |
|
|
=0,239; |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
2∙2,3∙0,91 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
-индуктивное сопротивление намагничивания: |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
x |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 4 xs2 |
сos2 ном |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
sin ном |
|
2xs |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
sin ном =sin(arcсos ном )=0,415, |
|
|
|||||||
|
|
|
|
x |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,415- |
1-√1-4∙0,2392∙0,912 =4,838; |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2∙0,239 |
|
|
|
||
|
-активное сопротивление ротора: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
r' |
sном |
(1 |
1 4 x2 сos2 |
|
) |
|
|||
|
|
|
|
2 |
2сos ном |
|
|
|
s |
|
ном |
|
|
|
|
|
r' |
|
0,0083 |
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
2 |
|
2∙0,91 |
|
(1+1-√1-4∙0,239 ∙0,91 )=0,00867 |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Для упрощения расчетов принимается схема замещения с вынесенной к точке при- |
|||||||||||
и дата |
ложения ЭДС ветвью намагничивания (рисунок 2). |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Е0 |
|
xвн |
|
|
|
|
xs |
|
|
||
Подпись |
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,063 |
|
|
|
0,239 |
|
r' |
||
дубл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,00867 |
2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|||
. № |
|
|
x |
|
4,838 |
|
|
|
|
|
|
s |
|
Инв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
инв. № |
Рисунок 2– Преобразованная схема замещения сети после вынесения ветви намагничи- |
||||||||||||
Взам. |
|
|
|
вания к точке приложения ЭДС |
|
|
|||||||
|
При расчетах электромеханических переходных процессов, связанных с устойчиво- |
||||||||||||
|
|
||||||||||||
Подпись и дата |
стью двигательной нагрузки, за базисную мощность удобно принять суммарную полную |
||||||||||||
мощность двигательной нагрузки, в данном случае равную мощности эквивалентного |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
подл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
№ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инв. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
Изм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
двигателя Sб=14,714 МВ∙А, а за базисное напряжение – номинальное напряжение двигателя Uб=6 кВ.
Сопротивление системы:
x*С Х*С Sб Uc 2 ,
Sн Uб
но так как по заданию Sн =Sc , то x*С 0.
ЭДС системы:
E*С 1.
Сопротивление воздушной линии W, приведенное к ступени напряжения 6 кВ:
x*W x0 l 2Sб Uн.ном 2 ,
Uб Uв.ном
x*W |
0,42∙38∙14,714 |
|
6,3 |
2 |
|
|
|
|
∙( |
|
) |
=0,02. |
|
6 |
2 |
115 |
||||
|
|
|
|
|
Трансформатор Т:
|
|
|
Uк |
|
|
Sб |
|
|
2 |
|
|
|||
|
x*Т |
|
|
|
Uн.ном |
|
, |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
100 |
|
|
Sном Uб |
|
|
|
|
|||||
x*Т |
10,5 |
|
|
∙ |
|
|
14,714 |
∙( |
|
6,3 |
)2=0,043. |
|||
100 |
|
|
|
40 |
|
6 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Суммарное внешнее сопротивление:
xвн =x*Т +x*W
xвн =0,043+0,02=0,063.
Определим значения активной и реактивной мощностей эквивалентного двигателя в относительных единицах, приведенных к базисной мощности Sб
|
Р |
|
Р |
, |
|
|
|||
|
|
|
|
||||||
|
0 |
|
|
|
Sб |
|
|||
|
Q |
Q |
, |
|
|
||||
|
|
|
|||||||
|
0 |
|
|
|
Sб |
|
|||
Р0 |
|
13,39 |
|
=0,91, |
|||||
14,714 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||
Q0 |
|
|
6,101 |
|
=0,415. |
||||
|
14,714 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
Лист
7
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
Найдем эквивалентную э.д.с. в исходном режиме, обеспечивающую номинальное напряжение U0 =1,0 на шинах эквивалентного двигателя при его работе с мощностями Р0, Q0:
|
|
|
Q0 xвн |
2 |
|
Р0 xвн |
2 |
||
E0 |
U0 |
|
|
|
|
, |
|||
U0 |
U0 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
E0 √(1+ 0,415∙0,063/1)2+(0,91∙0,063/1)2=1,028
1.2 Построение характеристики мощности эквивалентного двигателя и определние коэффициентов запаса статической устойчивости
Найдем рабочее скольжение эквивалентного двигателя s0 при Е = Е0 = const, решив уравнение относительно скольжения s:
Р |
E2 |
r's |
|
0 |
2 |
||
r2' 2 x2 s2 |
|||
0 |
где x xs xвн
x 0,239+0,063=0,302,
Р0 0,91,
1,0282∙0,00867∙s 0,91= 0,008672+0,3022∙s2
Решая квадратное уравнение, получаем два корня s1 =0,00805, s2 =0,10234. Первое решение является искомым, т.е. нормальным скольжением эквивалентного двигателя в исходном режиме:
s0= s1 =0,00805.
Отличие скольжения s0 от sном =0,0083, найденное ранее, обусловлено преобразованием в схеме замещения, связанным с вынесением ветви намагничивания к источнику питания.
Критическое скольжение эквивалентного двигателя равно:
sкр r2' x
sкр 0,008670,302 =0,02871.
Максимальная мощность, которую двигатель развивает при скольжении sкр , равна
Рмах E02
2x
Лист
8
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
1,0282 Рмах 2∙0,302 =1,75.
Величина критической э.д.с. Екр и критического напряжения Uкр определяются по формулам:
Екр 2 Р0 x
|
U |
кр Екр |
x2 |
x2 |
||||||
|
s |
|
|
|||||||
|
2x2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Екр |
|
√2∙0,91∙0,302=0,741 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Uкр 0,741 |
|
|
|
0,2392+0,3022 |
=0,668. |
|||||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
2∙0,3022 |
|
|
Для построения зависимости Р = f(s) найдем значения активной мощности эквивалентного двигателя при различных значениях скольжения по выражению:
1,0282∙0,00867∙s Р0= 0,008672+0,3022∙s2
Результаты расчета приведены в таблице 3 и на рисунке 3.
Таблица 3
s,о.е. |
0,00805 |
0,02871 |
0,10234 |
0,2 |
0,3 |
0,5 |
Р, о.е. |
0,910 |
1,750 |
0,910 |
0,492 |
0,332 |
0,200 |
Рмах 1,750
Р0 0,91
s0 0,00805
sкр 0,02871
Рисунок 3-Характеристика мощности эквивалентного асинхронного двигателя Определим коэффициенты запаса устойчивости в соответствии с выражениями:
Лист
9
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
-по мощности
кзР Рмах Р0 100,
Р0
кзР |
1,75-0,91 |
∙100=92,31%, |
|
0,91 |
|||
|
|
-по скольжению
кзs sкр s0 100, s0
кзs 0,02871-0,00805 ∙100=256,65%, 0,00805
-по ЭДС:
кзE E0 Eкр 100,
Е0
кзE 1,028-0,741 ∙100=27,92%, 1,028
-по напряжению:
кзU U0 Uкр 100
U0
кзР |
1-0,668 |
∙100=33,2%. |
|
1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
Лист
10
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
2 Расчет прямого пуска асинхронного двигателя
2.1 Определение напряжения на шинах при пуске двигателя
Определим параметры схемы замещения заданной сети (рисунок 4.5) в относительных единицах, приведенных к базисным условиям Uб=6 кВ, S’б = 100 МВ∙А.
Сопротивления трансформаторов равны:
x*Т Uк S'б Uн.ном 2 , 100 Sном Uб
x*Т |
10,5 |
∙ |
100 |
∙( |
6,3 |
)2=0,289. |
|
100 |
40 |
6 |
|||||
|
|
|
|
Пересчитаем сопротивление системы, заданное в относительных единицах, приведенных к мощности S’б =14,714 МВ∙А, в относительные единицы, приведенные к принятой выше базисной мощности 100 MB∙А:
x'*W x*W S'б Sб
x'*W 0,02 |
100 |
=0,136. |
|
14,714 |
|||
|
|
Суммарное сопротивление нагрузки второй секции равно:
z |
|
|
U2 |
(Р |
jQ |
) |
S |
б |
|
|
|
ном |
|
||||||
|
Р2 |
Q2 |
|
|
|||||
|
н2 |
|
н2 |
н2 |
U2 |
||||
|
|
|
н2 |
н2 |
|
|
|
|
б |
где Рн2, Qн2 - суммарные активные и реактивные мощности второй секции
Рн2=6,695 МВт,
Qн2=Рн2 tg ном ,
|
|
Q=6,695∙tg(arccos(0,91))=3,05 |
Мвар, |
|||||||
zн2 |
|
62 |
|
(6,695+j3,05) |
|
100 |
=12,369+ j 5,635, |
|||
6,695 |
2 |
|
2 |
|
6 |
2 |
||||
|
|
|
+3,05 |
|
|
|
|
Нагрузка двигателей первой секции:
Рм1=Рм2=Рм3= Рном ,
1,6 Рм1=Рм2=Рм3= 0,956 =1,674 МВт,
Qм1=Qм2 =Qм3= Рм1 tg ном
Лист
11
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |