ГОСТ Р 52857.2-2007 Элементы апп(взам.14249)
.pdf
ГОСТ Р 52857.2—2007
а допускаемое осевое сжимающее усилие в пределах упругости из условия устойчивости вычисляют по формуле
|
|
[F]Е = min {[F]Е1; [F]Е2}. |
(16) |
П р и м е ч а н и е — В случае если |
O |
< 10, формула (16) принимает вид [F]Е |
= [F]Е1. |
' |
В формуле (16) допускаемое осевое сжимающее усилие вычисляют из условия местной устойчивости в пределах упругости по формуле
>)@( = |
−! ( |
|
V −F |
%! |
(17) |
|||
|
|
' |
|
|
|
|
||
Q |
\ |
' |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а допускаемое осевое сжимающее усилие вычисляют из условия общей устойчивости в пределах упругости по формуле
>)@( |
= |
πZ' + V −F[ZV − F[ ( |
( |
π |
) l |
(18) |
||
|
|
|
||||||
|
|
|
Q\ |
|
λ |
|
||
Гибкость λ вычисляют по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W\h_O |
|
|
|
|
|
|
|
λ = |
*. |
l |
|
|
|
(19) |
|
|
' + V −F |
|
|
|
|||
Приведенную расчетную длину lпр принимают по таблице 1. Для схем, не приведенных в таблице 1, lпр определяют с помощью специальных методов расчета.
Т а б л и ц а 1 — Приведенная расчетная длина lпр
Расчетная схема |
|
1 |
|
lпр |
|
O |
|||
|
|
|
|
|
|
— |
l |
||
|
|
|
|
|
|
— |
2l |
||
|
|
|
|
|
|
— |
0,7l |
||
|
|
|
|
|
|
— |
0,5l |
||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
2,00l |
|
|
0,2 |
1,73l |
||
|
0,4 |
1,47l |
||
|
0,6 |
1,23l |
||
|
0,8 |
1,06l |
||
|
1,0 |
1,00l |
||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
2,00l |
|
|
0,2 |
1,70l |
||
|
0,4 |
1,40l |
||
|
0,6 |
1,11l |
||
|
0,8 |
0,85l |
||
|
1,0 |
0,70l |
||
|
|
|
|
|
8
ГОСТ Р 52857.2—2007
5.3.4.2 Для рабочих условий (nу = 2,4) допускаемое сжимающее усилие можно вычислять по формуле
[F] = π(D + s – c) (s – c) [σ] min {ϕ1; ϕ2}. |
(20) |
|||||
Коэффициенты ϕ1 и ϕ2 следует определять по графикам, приведенным на рисунках 5 и 6. |
|
|||||
5.3.5 Обечайки, нагруженные изгибающим моментом |
|
|||||
5.3.5.1 Допускаемый изгибающий момент вычисляют по формуле |
|
|||||
>0@ = |
>0@* |
|
|
|||
|
|
|
||||
|
|
|
>0@ |
|
(21) |
|
|
|
|
] + |
* |
||
|
|
|
|
>0@ |
|
|
где допускаемый изгибающий момент из условия прочности вычисляют по формуле |
|
|||||
>0@* = |
π |
' ' + V − F V − F >σ@= 'i >)@*k |
(22) |
|||
i |
||||||
а допускаемый изгибающий момент из условия устойчивости в пределах упругости вычисляют по формуле
|
|
|
−! |
( |
|
V − F |
%! |
' |
|
|
|
||
>0@ |
( |
= |
|
|
'+ |
|
|
|
= |
>)@ |
|
(23) |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Q\ |
|
|
' |
|
|
( |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
5.3.5.2 Для рабочих условий (nу = 2,4) допускаемый изгибающий момент можно вычислять по фор-
муле
>0@ = |
π |
' ' + V − F V − F >σ@ϕ+l |
(24) |
|
i |
||||
|
|
|
Коэффициент ϕ3 следует определять по графику, приведенному на рисунке 7.
5.3.6 Обечайки, нагруженные поперечными усилиями
Допускаемое поперечное усилие вычисляют по формуле
>4@ = |
>4@* |
|
|
||
|
>4@ |
||||
|
(25) |
||||
|
] + |
* |
|||
|
|
>4@ |
|
|
|
где допускаемое поперечное усилие из условия прочности вычисляют по формуле
[Q]п = 0,25 [σ] πD (s – c), |
(26) |
а допускаемое поперечное усилие из условия устойчивости в пределах упругости вычисляют по формуле
|
( V − F |
' V − F |
|
|
||
>4@( = |
|
+ |
|
|
|
(27) |
Q |
O |
|||||
|
\ |
|
|
|
|
|
5.3.7 Обечайки, работающие под совместным действием наружного давления, осевого сжимающего усилия, изгибающего момента и поперечного усилия
Обечайки, работающие под совместным действием нагрузки, проверяют на устойчивость по фор-
муле
S |
) |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
||
>S@ + |
>)@ |
+ |
>0 |
@ |
+ |
>4@ |
≤ |
(28) |
||
где [р] — допускаемое наружное давление по формуле (7);
[F] — допускаемое осевое сжимающее усилие по формуле (14); [М] — допускаемый изгибающий момент по формуле (21);
[Q] — допускаемое поперечное усилие по формуле (25).
9
ГОСТ Р 52857.2—2007
Рисунок 5 — График для определения коэффициента ϕ1
Рисунок 6 — График для определения коэффициента ϕ2
6—1559 |
10 |
ГОСТ Р 52857.2—2007
Рисунок 7 — График для определения коэффициента ϕ3
5.4 Цилиндрические обечайки, подкрепленные кольцами жесткости 5.4.1 Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные внутренним избыточным давлением
5.4.1.1 Определение размеров колец жесткости при внутреннем давлении
Для заданных расчетного давления р и толщины стенки s коэффициент K4 следует вычислять по формуле
.' = |
S ' + V − F |
− |
(29) |
ϕ >σ@V − F |
ϕ
Если K4 ≤ 0, то укрепление кольцами жесткости не требуется. В диапазоне j < .' < ϕ, − i расстоя-
.
ние между двумя кольцами жесткости вычисляют по формуле
E ≤ |
|
W − |
ϕS |
' V − F |
i + |
||
|
|
.' |
ϕ, |
] k (30)
.'
площадь поперечного сечения кольца жесткости вычисляют по формуле
$ |
|
≥ O |
V − F |
>σ@ϕ. |
. l |
(31) |
|
>σ@" ϕ" |
|||||
|
" |
|
|
' |
|
|
|
|
|
|
ϕ
Если .' ≥ ϕ., − ik то толщину стенки необходимо увеличивать до такого размера, чтобы выполня-
лось следующее условие:
11
ГОСТ Р 52857.2—2007
j< .' < ϕϕ., − il
Пр и м е ч а н и е — При определении площади поперечного сечения кольца жесткости Ак следует учитывать прибавку с1 для компенсации коррозии.
5.4.1.2 Допускаемое внутреннее избыточное давление вычисляют из условия
[р] = min {[р]1; [р]2}. |
(32) |
Допускаемое внутреннее избыточное давление, определяемое из условий прочности всей обечайки, вычисляют по формуле
|
W>σ@ϕS ZV − F[ + W |
$ |
" |
>σ@" ϕ" |
|
|
|
|
|
|
|||
>S@ = |
O |
|
j |
(33) |
||
|
|
|
||||
|
' + ZV − F[ |
|
|
|
|
|
Допускаемое внутреннее избыточное давление, определяемое из условий прочности обечайки между двумя соседними кольцами жесткости, вычисляют по формуле
>S@ = |
W>σ@ϕ, ZV −F[ |
|
W + λ* |
|
\ |
|
|
' + ZV −F[ |
]+ |
ϕ, λ* |
|
(34) |
|||
|
|
ϕS |
|
|
|
||
где λ* = |
E |
|
|
|
|
||
' V |
− F |
5.4.2 Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные наружным давлением
5.4.2.1 Расчетные параметры подкрепленной обечайки Эффективную длину стенки обечайки, учитываемую при определении эффективного момента инер-
ции, определяют из условия
O = PLQ{O W + |
' V − F } |
|
(35) |
||||
Эффективный момент инерции расчетного поперечного сечения кольца жесткости вычисляют по фор- |
|||||||
муле |
|
|
|
|
|
|
|
|
O ZV − F[+ |
|
$" OH ZV − F[ |
|
|
||
, = , " + |
|
|
+ |
H |
|
k |
(36) |
]^\k |
|
$" + OH ZV − F[ |
|||||
|
|
|
|
|
|
||
коэффициент жесткости обечайки, подкрепленной кольцами жесткости, вычисляют по формуле |
|||||||
N = |
, |
+ l |
|
|
|
(37) |
|
|
O V − F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е — При определении момента инерции кольца жесткости следует учитывать прибавку с1 для компенсации коррозии.
5.4.2.2 Допускаемое наружное давление определяют из условия
[р] = min {[р]1; [р]2}. |
(38) |
5.4.2.2.1 Допускаемое наружное давление, определяемое исходя из условий устойчивости всей обечайки, вычисляют по формуле
>S@ = |
>S@ * |
|
|
|
|
|
|
||
|
>S@ |
(39) |
||
|
] + |
* |
||
|
|
>S@ |
|
|
6* |
12 |
ГОСТ Р 52857.2—2007
Допускаемое наружное давление [р]1п должно соответствовать величине [р]1, определенной по формуле (33) при значениях коэффициентов ϕр = 1,0 и ϕк = 1,0.
Допускаемое наружное давление [р]1Е из условий устойчивости в пределах упругости следует рассчитывать по формуле
|
>S@ ( = |
−! ( ' N V − F |
%! |
(40) |
|||||||||
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
N% Q |
\ |
|
|
' |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
' |
' |
|
|
|
|
|
|
||
где |
% = PLQ |
|
|
|
|
|
|
(41) |
|||||
|
|
|
/ |
|
N V − F |
||||||||
|
Допускаемое наружное давление [р]2, определяемое исходя из условий устойчивости обечайки между |
||||||||||||
кольцами жесткости при значении длины l |
|
= max |
{E O |
− |
W |
}, должно соответствовать давлению [р] |
|||||||
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
(см. 5.3.2.2). Вместо [р]п, определенного по формуле (8), допускается принимать [р]2 по формуле (34) при значении коэффициента ϕт = 1,0.
5.4.3Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные осевым растягивающим или сжимающим усилием, изгибающим моментом или поперечным усилием
Допускаемые нагрузки следует рассчитывать по расчетным формулам (13), (14), (21), (25) при l = b.
При определении приведенной расчетной длины lпр по таблице 1 вместо l следует принимать общую длину L.
5.4.4Обечайки с кольцами жесткости, нагруженные совместно действующими нагрузками
Расчет следует проводить аналогично расчету по 5.3.7, при этом допускаемое наружное давление
следует определять по 5.4.2.2.
6 Расчет выпуклых днищ и крышек
6.1 Расчетные схемы
6.1.1 На рисунке 8 приведены расчетные схемы эллиптических, полусферических и торосферических днищ.
а— эллиптическое днище; б — полусферическое днище; в — торосферическое днище
Пр и м е ч а н и е — Рисунок не определяет конструкцию днищ и приведен только для указания необходимых расчетных размеров.
Рисунок 8 — Выпуклые днища
13
ГОСТ Р 52857.2—2007
На рисунках 12—17 приведены расчетные схемы сферических днищ и крышек.
6.2 Условия применения расчетных формул
6.2.1 Формулы применимы при выполнении условий: - для эллиптических днищ
≤ V − F ≤
'
jk ≤ +' ≤ jkuy
- для торосферических днищ
≤ V − F ≤
'
Для торосферических днищ в зависимости от соотношения параметров R, D1, r1 приняты следующие типы днищ:
-тип A R ≈ D1, r1 ≥ 0,095 D1;
-тип В R ≈ 0,9 D1, r1 ≥ 0,170 D1;
-тип С R ≈ 0,8 D1, r1 ≥ 0,150 D1.
Для сферических неотбортованных днищ и крышек формулы следует применять при (s1 – c) / R ≤ 0,1 и 0,85 D ≤ R ≤ D.
Для неотбортованных днищ (см. рисунки 12— 15), нагруженных внутренним избыточным давлением, расчетные формулы следует применять при дополнительном условии (s1 – c) / R ≥ 0,002.
Формулы для неотбортованных днищ и крышек применяют при условии выполнения угловых швов с двусторонним сплошным проваром.
Формулы не учитывают нагружение колец дополнительными нагрузками, например опорными элементами.
6.2.2 Формулы, приведенные в 6.3.2 и 6.4.2, применимы при условии, если расчетные температуры не превышают значений, при которых учитывается ползучесть материалов, т. е. при таких температурах, когда допускаемое напряжение определяют только по пределу текучести или временному сопротивлению (пределу прочности).
Если нет точных данных, то допускается формулы применять при условии, что расчетная температура стенки днища из углеродистой стали не превышает 380 °С, из низколегированной не превышает 420 °С,
аиз аустенитной не превышает 525 °С.
6.3Эллиптические и полусферические днища
6.3.1 Эллиптические и полусферические днища, нагруженные внутренним избыточным давлением
6.3.1.1 Толщину стенки вычисляют по формуле
s1 ≥ s1p + c,
где |
V S = |
S5 |
|
|
|||
ϕ >σ@ − S |
6.3.1.2 Допускаемое внутреннее избыточное давление вычисляют по формуле
WZV − F[ϕ>σ@
>S@ = + −
5 ^\lZV F[
6.3.1.3 Радиус кривизны в вершине днища равен:
5 = i'+ k
где R = D — для эллиптических днищ с Н, равным 0,25 D;
R = 0,5 D — для полусферических днищ с Н, равным 0,5 D.
(42)
(43)
(44)
(45)
14
ГОСТ Р 52857.2—2007
6.3.1.4 Если длина цилиндрической отбортованной части днища h1 > 0,8 ' V − F для эллиптичес-
кого днища или h1 > 0,3 
' V − F для полусферического днища, то толщина днища должна быть не
меньше толщины обечайки, рассчитанной в соответствии с 5.3.1 при ϕр = 1. 6.3.1.5. Для днищ, изготовленных из одной заготовки, коэффициент ϕ = 1.
6.3.2 Эллиптические и полусферические днища, нагруженные наружным давлением
6.3.2.1 Толщину стенки предварительно вычисляют по формулам (46), (47) с обязательной последующей проверкой по формуле (48)
s1 ≥ s1p + c, |
(46) |
|
|
|
. 5 |
Q\ S |
|
S5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
V |
= PD[ |
/ |
−! ( |
>σ@ |
|
(47) |
|
S |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для предварительного расчета Kэ принимают равным 0,9 для эллиптических днищ и 1,0 — для полусферических днищ.
6.3.2.2 Допускаемое наружное давление вычисляют по формуле
>S@ = |
>S@* |
|
|
|
|
||
|
|
>S@ |
|
|
] + |
* |
|
|
|
||
|
>S@( |
||
где допускаемое давление из условия прочности
>σ@V − F
>S@* = 5 + V − F
а допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости
(48)
(49)
>S@( = |
W\` ]^ |
−! ( |
]^^ZV |
− F[ |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
(50) |
|
Q\ |
|
|
|
|||||
|
|
|
./ 5 |
|
|
|||
6.3.2.3 Коэффициент Kэ определяют по графику, приведенному на рисунке 9, или по формуле (51) в зависимости от отношений D / s1 – c и H/D:
|
|
./ = |
|
|
|
+ + |
|
|
|
(51) |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
+ + |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
− F |
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U = ij |
|
|
|
|
− |
W+ |
(52) |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
W+ |
|
' |
l |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 9 — График для определения коэффициента Kэ
15
ГОСТ Р 52857.2—2007
6.4 Торосферические днища 6.4.1 Торосферические днища, нагруженные внутренним избыточным давлением
6.4.1.1 Толщину стенки в краевой зоне вычисляют по формуле
|
s1 ≥ s1p + c, |
|
|
|
|
(53) |
|||||
где |
V |
= |
S' β |
|
|
|
|
|
(54) |
||
|
|
|
|
|
|||||||
|
S |
|
|
ϕ>σ@ |
|
|
|
|
|
||
|
Для сварных днищ следует дополнительно проверить толщину стенки в центральной зоне по фор- |
||||||||||
муле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s1 ≥ s1p + c, |
|
|
|
|
(55) |
|||||
где |
V S = |
|
|
|
S5 |
|
|
(56) |
|||
|
|
||||||||||
ϕ >σ@ − S |
|||||||||||
|
За расчетное значение принимают большее из значений, полученных по формулам (53) и (55). |
|
|||||||||
|
6.4.1.2 Допускаемое избыточное давление из условия прочности краевой зоны вычисляют по фор- |
||||||||||
муле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
>S@ = |
|
V − F ϕ>σ@ |
(57) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
' β |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Для сварных днищ необходимо дополнительно проверить допускаемое избыточное давление из ус- |
||||||||||
ловия прочности центральной зоны по формуле |
|
|
|
|
|
||||||
|
>S@ = |
|
V − F ϕ >σ@ |
(58) |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
5 + V |
− F |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
За допускаемое давление принимается меньшее из давлений, определяемых по формулам (57),
(58).
6.4.1.3 Коэффициент β1 определяют по графику, приведенному на рисунке 10, а β2 — по графику, приведенному на рисунке 11, или вычисляют по формулам:
Рисунок 10 — График для определения коэффициента β1
16
ГОСТ Р 52857.2—2007
Рисунок 11 — График для определения коэффициента β2 |
|
|||||
β |
|
|
' |
|
|
|
= PD[ |
+ |
+ |
|
|
||
|
|
|
V − F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% β |
' |
|
|
|||
= PD[ |
+ |
|
+ |
|
|
|
|
|
|
V − F |
|
|
|
|
|
|
|
|
(59) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
& β |
' |
|
|
|||
= PD[ |
+ |
+ |
|
|||
|
|
|
V − F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6.4.1.4 Для днищ, изготовленных из целой заготовки, коэффициент ϕ = 1.
6.4.1.5 Если длина цилиндрической отбортованной части днища h1 ≥ 0,8 ' V − F то толщина
цилиндрической части днища должна быть не меньше толщины обечайки, рассчитанной по формулам (1), (2) при ϕ = 1.
6.4.2 Торосферические днища, нагруженные наружным давлением
6.4.2.1 Торосферические днища, нагруженные наружным давлением, следует рассчитывать по формулам (46), (47) и (48) при Kэ = 1.
Кроме того, наружное давление не должно превышать допускаемое давление, определяемое по формуле (57).
6.5 Сферические неотбортованные днища и крышки 6.5.1 Сферические неотбортованные днища и крышки, нагруженные внутренним избыточ-
ным давлением
6.5.1.1 Толщину стенок крышек и днищ определяют методом последовательных приближений. Предварительно толщину стенки вычисляют по формуле
V′ |
= |
S5F |
|
|
|
|
(60) |
>σ@ ϕ − S |
|
|
|
||||
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а затем по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
V′′ |
= |
S'β |
. |
|
|
|
(61) |
W>σ@ ϕ − S |
|
|
|
||||
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет проводят до тех пор, пока разница между полученным значением |
V′′ |
и принятым s |
1 |
при |
|||
|
|
|
|
5 |
|
|
|
определении коэффициента β по формуле (66) не будет превышать 5 %.
17