- •Введение
- •1 Исходные данные для проектирования
- •2 Общие сведения о районе буровых работ
- •2.1 Общие сведения о районе буровых работ
- •3 Основные итоги деятельности бурового предприятия за последние годы и задачи на ближайше будущее
- •4 Основные сведения о геологическом строении
- •4.1 Тектоника
- •4.2 Литология и стратиграфия пород
- •4.3 Крепость горных пород разреза
- •4.6 Состав нефти
- •4.7 Водоносность
- •4.8 Классификация горных пород по твердости и абразивности
- •4.9 Осложнения при бурении
- •4.6- Геофизические исследования
- •5 Унирс
- •5 Унирс
- •5.1 Бурение наклонно-направленных скважин скважин с применением регулируемого забойного двигателя др-176
- •5.2 Бурение вертикального участка с применение др-176
- •5.3 Бурение ориентируемыми компоновками с др-176
- •5.4 Бурение неориентируемыми компоновками с др-176
- •5.5 Порядок измерений инклинометром траектории ствола скважины
- •5.6 Опыт бурения продуктивного пласта с использованием винтовых забойных двигателей.
- •5.7 Вывод
- •6 Обоснование и расчёт профиля проектной скважины
- •7 Обоснование выбора типа промывочной
- •7.1 Расчленение по литологическому составу пород
- •7.2 Уточнение расчленения разреза с учетом пластового давления и давления поглощения.
- •7.3 Уточнение расчленения разреза с учетом температуры горных пород
- •7.4 Уточнение расчленения разреза с учетом осложнений, происходящих при бурении скважин
- •7.5 Уточнение расчленения разреза с учетом необходимости охраны недр и окружающей среды
- •7.6 Расчленение геологического разреза на интервалы с несовместимыми или существенно различными требованиями к промывочной жидкости
- •8 Обоснование выбора способов бурения по
- •8.1 Разделение интервала отработки долот на участки пород одинаковой буримости
- •8.2 Выбор оптимального режима бурения
- •9 Выбор и расчёт компоновок бурильной колонны для бурения различных интервалов
- •9.1 Турбинный способ бурения.
- •9.1.1. Расчет компоновки убт
- •9.1.2. Расчет колоны бурильных труб на статическую прочность
- •10 Обоснование выбора реагентов для химической
- •10.1 Расчет потребного количества глинистого раствора и глинопорошка
- •Химические реагенты, применяемые для обработки глинистого раствора
- •11 Гидравлический расчет промывки скважины по интервалам глубин
- •12 Обоснования выбора оборудования для бурения
- •13 Обоснования выбора аппаратуры для контроля процесса бурения, положения осискважины, свойств
- •14 Безопасность и экологичность проекта
- •14.1. Безопасность труда при вскрытия кыновского горизонта буровыми промывочными жидкостями с применением взд
- •14.2 Экологическая безопасность работы с циркуляционной системой при бурении в ламинарном режиме.
- •15 Экономическая оценка работы
- •15.1 Отечественный и зарубежный опыт внедрений новой техники и технологии
- •15.2 Методика оценки экономической эффективности мероприятия за условный год
- •15.3. Расчет экономического эффекта от внедрения ламинарного режима бурения
- •Заключение
10 Обоснование выбора реагентов для химической
ОБРАБОТКИ И МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ ПРИГОТОВЛЕНИЯ И
РЕГУЛИРОВАНИЯ СВОЙСТВ ПРОМЫВОЧНОЙ ЖИДКОСТИ
Настоящим проектом предусматривается бурение скважины глинистым раствором под направление в интервале от 0 до 30м.
Расчет потребного количества глинопорошка для приготовления 1 м3 глинистого раствора.
Глинистый раствор готовится из биклянской глины. Плотность сухой биклянской глины равен 2580 кг/м3 и содержит 20% влаги.
Опредилим потребное количество глины для приготовления 1 м3 глинистого раствора с плотностью 1180 кг/м3.
m гл = n * ρ * к
n = 0,1- норма потребного количества глины, м3.
ρ = 2580- плотность глины, кг/м3.
К = 1,2- коэффициент учитывающий влажность глины
m гл = 0,1 * 2580 * 1,2 = 309 кг/м3.
10.1 Расчет потребного количества глинистого раствора и глинопорошка
1.Определяемколичество глинистого раствора при бурении под направление от 0 до 30 м.
V1 = n1 * L1
Где,
n1 – норма расхода глинистого раствора на 1 м проходки, n1 = 0,68
L1- интервал бурения,м.
V1 = 0,68 *40 = 27,2 м3.
Необходимое количество глинопорошка на данный объем составит:
m гл = 27,2 * 309 = 8404,8кг.
10.2 Расчет потребного количества бурового раствора при бурении скважины в интервале 1960 – 2055 м.
С целью устойчивости стенок скважины при разбуривании продуктивного пласта и кыновских отложений, представленных обваливающимися породами, а также сохранения коллекторских свойств продуктивного пласта, необходимо с глубины 1960 м перейти на полимер глинистый раствор и бурить на нем до 2055м.
Необходимый объем раствора составит:
V = 0,785 * ( Дв.к. 2 * Lк + Дд 2 ( L – Lк ) * К) + 120
Дв.к. –внутренний диаметр кондуктора, м.
Lк – глубина спуска кондуктора,м.
Дд – диаметр долота, при бурении под эксплуатационную колонну, м.
L – глубина скважины, м.
К- коэффициент кавернозности на данном участке.
120 – запасной объем бурового раствора на поверхности, м3.
V = 0,785 * ( 0,245 2 * 284 + 0,2159 2 ( 1838 – 284 ) * 1,3) + 120 = 208,6 м3.
Общий расход компонентов бурового раствора:
М = m * V
M – содержание компонента, кг/м3.
V – объем бурового раствора, м3.
Содержание глины:
М = 34 * 208,6 =7092 кг.
Содержание КМЦ:
М = 5 * 208,6 = 1043 кг.
Содержание Na2 CO3:
М = 22 * 208,6 =4589 кг.
Содержание праестола:
М = 1,5 * 208,6 = 312 кг.
Таблица № 10.1- Компонентный состав бурового раствора
Интервал, м |
Название раствора |
Плотность,кг/м3. |
Название компонента |
Содержание компонента в буровом растворе, кг/м3. |
всего |
1960-2055 |
Полимер глинистый раствор |
1160 |
Глина КМЦ Na2 CO3 Мел Праестол |
34 5 5 22 1,5 |
7092 1043 1043 4589 312 |
Химические реагенты, применяемые для обработки глинистого раствора
Углекислый натрии (кальцинированная сода) Na2 CO3. Натриевая соль угольной кислоты — белый мелкокристаллический (иногда серый в результате загрязнения) порошок, обладающий небольшой растворимостью в воде (около 16% при 15'С). Применяется она обычно в виде водного раствора 10 — 15%-ной концентрации. Вследствие того, что реагент состоит из соли сильного основания и слабой кислоты, водный раствор его обладает щелочной реакцией.
В результате реакции вместо ионов кальция в глинистом растворе образуется нерастворимый углекислый кальций, практически безвредный для раствора. Однако вместо ионов кальция появляются в растворе ионы натрия, поскольку образующийся при этом сернокислый натрий диссоциирует. Известно, что коагулирующая способность катионов определяется их валентностью и при замене двухвалентного иона одновалентным она уменьшается в несколько десятков раз. В других случаях кальцинированную соду используют для превращения кальциевой глины в натриевую.
Особенностью рассматриваемых реакций является то, что сам реагент, связывающий ионы кальция, является веществом, коагулирующим глинистые частицы, когда находится в большом избытке, или интенсивно пептизирующим их, когда этот избыток невелик. В обоих случаях избыток кальцинированной соды в глинистом растворе вреден. При относительно небольшом избытке увеличивается вязкость раствора, а при более значительном—даже и водоотдача.
Карбоксиметилцеллюлоза (КМЦ) представляет собой натриевую соль простого эфира целлюлозы и гликолевой кислоты. В отличие от рассмотренных выше реагентов является продуктом специального химического синтеза. Последний заключается в обработке целлюлозы, предварительно активированной с помощью едкого натра, монохлоруксусной кислотой. Целлюлоза — это высокомолекулярное органическое соединение, входящее в состав растительной ткани и представляющее собой очень длинную цепочку, которая образуется шестизвенными углеводными циклами, соединенными атомами кислорода. Превращение целлюлозы в эфир гликолевой кислоты значительно уменьшает относительную молекулярную массу цепочки целлюлозы и придает полученному соединению КМЦ способность набухать и растворятся в воде с образованием высоковязких растворов, напоминающих крахмальный клейстер.
КМЦ используют в виде водного раствора, обычно 10%-ной концентрации. Она является высокоэффективным понизителем водоотдачи глинистых растворов. Вязкость пресных растворов при этом значительно возрастает. Чем выше степень полимеризации, тем более устойчива KMII, к солевой агрессии.