Деева Теплообмен в ядерных енергетических установках 2010
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2 qx |
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31. t(x) |
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1 , где 1 0 |
(1 t1) . |
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00
32.1,08 Вт/(м К). 33. 45,5 Вт/(м К).
34. qy tс1 tс2 ( sin2 cos2 ) .
35. qy = 20,5 103 Вт/м2; qx = 10,6 103 Вт/м2; = 27,3 .
36. 9,6 С; поперечный градиент температуры меньше продольного в 4,2 раза.
37. |
t(r) t |
с1 |
tс1 |
tс2 |
ln |
r |
t |
с2 |
tс1 tс2 |
ln |
r2 |
; |
q |
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tс1 tс2 |
, |
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r2 |
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r |
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r2 |
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r |
l |
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ln r1 |
1 |
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где r1 и r2 – соответственно, внутренний и наружный радиусы цилиндрической стенки.
38. d2/d1 |
2. |
39. 127 А. |
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40. |
Ближе к стенке трубы следует расположить слой изоляции |
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с меньшим значением коэффициента теплопроводности. |
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41. |
1 = 0,665 Вт/(м К); |
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tср |
215 |
С. |
42. ql = 51,4 Вт/м. |
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43. |
из = 60 мм; |
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Q = 4,37 кВт. |
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Qln R2 |
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R1 |
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. |
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2 |
l(tс1 tс2 ) |
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45. |
t(r) |
tс1 |
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tс1 |
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tс2 |
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1 |
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1 ; |
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Q 4 |
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tс1 |
tс2 |
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r1 |
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r |
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1 |
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r1 |
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r2 |
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r1 |
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r2 |
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46. |
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Q(R2 |
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R1) |
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(t |
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t |
с2 |
)R R |
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t |
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ln |
r2 |
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2 ср (tс1 tс2 ) |
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r |
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; |
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, |
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47. |
(t)dt |
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ср |
(t |
с1 |
t |
с2 |
) |
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q |
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r2 |
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l |
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r2 |
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tс2 |
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ln r1 |
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ln r1 |
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81 |
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1 |
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tc1 |
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48. 7,4 105 Вт/м. |
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где |
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(t)dt . |
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ср |
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tс1 |
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tс2 t |
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с2 |
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2 |
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ln |
r |
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||||||
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1 |
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2 ср |
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1 |
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2 ср (tс1 tс2 ) |
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|||||||||
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r |
; ql |
, |
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49. t(r) |
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tс1 |
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(tс1 |
tс2 ) |
1 |
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|||||||
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0 |
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r2 |
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r2 |
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|||||||||||
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ln r1 |
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ln |
r1 |
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где |
ср |
0 |
1 |
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tс1 |
tс2 |
. |
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2 |
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50. Значения температур t(r), С, в цилиндрической стенке:
r, м |
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, 1/К |
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600 |
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10–4 |
10–3 |
10–2 |
t, |
С |
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0,020 |
550 |
550 |
550 |
500 |
|
|
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|
0,025 |
463 |
473 |
493 |
|
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0,030 |
391 |
408 |
441 |
400 |
|
|
= 10–2 1/К |
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0,035 |
330 |
350 |
394 |
|
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||||
0,040 |
276 |
297 |
349 |
300 |
10–3 1/К |
|
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0,045 |
229 |
249 |
304 |
200 |
|
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||
0,050 |
187 |
205 |
260 |
|
10–4 1/К |
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|||||
0,055 |
148 |
163 |
215 |
100 |
|
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0,060 |
113 |
124 |
168 |
|
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r, м |
||||
0,065 |
80 |
86 |
115 |
0 |
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|||||
0,070 |
50 |
50 |
50 |
0,02 |
0,04 |
0,06 |
0,08 |
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2 |
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1 |
1 |
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1 |
|
|
2 ср |
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r |
|
|
r |
1 |
; |
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51. t(r) |
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tс1 |
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(tс1 |
tс2 ) |
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1 |
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1 |
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0 |
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1 |
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|||||
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r1 |
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r2 |
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Q |
4 ср (tс1 tс2 ) |
, |
где ср |
0 1 |
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tс1 |
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tс2 |
. |
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1 |
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1 |
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r1 |
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r2 |
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82 |
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Значения температур t(r), С, в сферической стенке:
r, м |
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, 1/К |
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10–4 |
10–3 |
10–2 |
600 |
С |
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0,020 |
550 |
550 |
550 |
t, |
|
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||
500 |
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|||||
0,025 |
412 |
428 |
457 |
|
|
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0,030 |
320 |
340 |
386 |
400 |
|
|
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|
0,035 |
253 |
274 |
327 |
|
= 10–2 1/К |
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||
0,040 |
203 |
222 |
277 |
300 |
|
|
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0,045 |
163 |
180 |
234 |
|
|
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0,050 |
132 |
145 |
194 |
200 |
|
|
|
|
10–3 1/К |
|
|
||||||
0,055 |
106 |
115 |
157 |
100 |
|
|
|
|
0,060 |
84 |
90 |
122 |
10–4 1/К |
|
|
||
0,065 |
66 |
69 |
87 |
0 |
|
|
r, м |
|
0,070 |
50 |
50 |
50 |
|
|
|
||
0,02 |
0,04 |
0,06 |
0,08 |
|||||
|
|
|
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52. |
t(r) t |
|
(t |
|
t |
) |
r0 |
, где r0 – радиус шара. |
|||||
|
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|||||||||||
|
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|
|
0 |
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
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|
|
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||
53. |
qF |
|
(t0 |
t |
) |
; |
Q 4 |
r0(t0 t ) ; |
|
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. 54. 0,1 С. |
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|
r0 |
|
|
|
|||||||||
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r0 |
|||
55. 18 м2. 56. ql = 643 Вт/м; |
tс1 = 88,6 С; |
tс2 = 88,4 С. |
|||||||||||
57. ql = 145 Вт/м; |
|
tс2 = 89,6 |
С; tс3 = 5,3 С. |
||||||||||
58. |
а) Для оголенного трубопровода ql = 143 Вт/м; для трубопрово- |
||||||||||||
да, покрытого бетоном, ql = 250 Вт/м; б) |
из 0,255 Вт/(м К). |
59.Максимально допустимый ток увеличится.
60.а) ql = 8,8 Вт/м; б) tс2 = 62,1 С.
61. Нецелесообразно, так как dкр |
|
d2. |
62. d2, кр = 4 |
/ |
2. |
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||||||||||||||||||||||
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t |
|
t |
|
t |
|
t |
|
x |
|
q |
2 |
|
|
x2 |
|
|
|
|
||||||||
63. t(x) |
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с1 |
|
с2 |
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с1 |
|
|
с2 |
|
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|
|
v |
|
|
1 |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
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2 |
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|
2 |
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|
|
2 |
|
|
|
|
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||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
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|
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|
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|
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||||||
64. xmax = – 0,5 мм; |
|
tmax = 278 |
С. |
65. |
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I Ul |
|
|
. |
|||||||||||||||||
|
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|
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||||||||||||||||||||||
|
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2 d 2 (t |
|
t |
) |
||||||||||||||||||||||
|
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ц |
|
0 |
|
66. |
t(x) |
tж |
; |
X |
|
x |
; |
Bi |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
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|
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|
||||||
|
|
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|
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|
|
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||||||||||||
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|
q |
2 |
|
|
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v |
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83
67. |
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t(r) tж |
; |
|
R |
|
r |
|
; |
|
Bi |
|
r0 |
. |
|
|
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q r2 |
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r |
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|
|
|||||||||||||
|
|
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|
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v 0 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
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|
|
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||||||||||||
68. x0 = 3,5 мм; |
t0 = 168,2 |
|
С; |
tс1 = 161,5 |
|
С; |
tс2 = 166,9 |
С. |
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69. При двустороннем охлаждении твэла tmax |
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при охлаждении твэла с одной стороны tmax |
tж 2qv |
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70. а) qv = 8 103 Вт/м3; |
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б) tс2 = 122,7 |
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71. t(r) |
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t |
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tц |
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tц |
tс |
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в отличие от tц |
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tс |
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v |
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при равномер- |
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ном тепловыделении. |
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73. Imax = 665 А; tс = 351 |
С. |
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r |
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74. |
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с1 |
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ln |
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при r2/r1 = 2 |
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rmax/r1 = 1,47; |
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при r2/r1 = 10 |
rmax/r1 = 4,64. |
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Q2/Q1= 1,58; |
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при r2/r1 = 10 |
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Q2/Q1= 3,83. |
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77. а) t(r) t |
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4 |
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4 |
2 |
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1 |
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r |
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при r1/r2 = 0,5 перепад температуры в твэле при внутреннем охлаж-
дении в 1,58 раза больше, чем при наружном охлаждении.
78. qv = 2,21 109 Вт/м3; t = 2,8 С. 79. qv 3,7 108 Вт/м3.
80. qv = 6,21 108 Вт/м3; без воздушной прослойки между топливным сердечником и защитной оболочкой
t1(r) 4,557106 1,991010 r2 1,635103 , С;
при наличии воздушной прослойки
t2(r) 6,475106 1,991010 r2 1,635103 , С,
где r, м – текущий радиус.
Результаты расчета температур в твэле:
t, С
800 |
t2 |
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600 |
|
400 |
t1 |
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200 r, мм
0 2 4 6 8
r, мм |
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0 |
1,0 |
2,0 |
3,0 |
4,0 |
5,0 |
6,0 |
7,0 |
8,0 |
9,0 |
t1, С ( |
з = 0) |
500 |
495 |
481 |
457 |
424 |
380 |
325 |
258 |
177 |
160 |
t2, С ( |
з = 0,01 мм) |
910 |
906 |
894 |
874 |
846 |
810 |
765 |
710 |
646 |
160 |
81. 12,8 мм. 82. 9,5 103 Вт/(м2 К). |
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r2 |
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q r 2 |
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83. t(r) tF |
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1 |
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tц |
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6 |
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6 |
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0 |
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84. tц = 934 |
С; tоб.н = 587 |
С. |
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85. qv = 0,432 Вт/м3; |
|
эф = 2,3 109 Вт/(м К). |
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x |
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86. t(x) |
1 |
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qvс |
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1 |
, |
где qvс |
qv0(1 tс ) , |
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85
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1 |
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ch |
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0 |
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|
qv0 |
|
r |
|
|
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|
|
|
|
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|
|
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||||||||||
|
1 |
|
qvс |
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87. t(r) |
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где qvс |
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|
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0; |
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|
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|
|
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||||||||||||||||||||||||||
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|
|
0 |
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|
|
qv0 |
r |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
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||||||||||||||
|
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|
|
0 |
|
|
|
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|
|
|
|
|
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qv0 |
|
|
|
r |
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|
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|
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|||||||||
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|
0 t(r) |
1 |
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qvс |
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1 . |
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|
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||||||||||||||||||||||||
|
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qv0 |
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|
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q |
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|
|
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||||||
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r0 |
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qv |
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y) ; |
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|||||||
88. t(x, y) |
|
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tF |
|
|
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|
( y |
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|
3x)(y |
|
|
|
|
3x)( |
|
3a |
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||||||||||||||||||||||||
|
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|||||||||||||||||||||||||
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|
4 |
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|
3a |
|
|
|
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|||||||||||||||||||||||||||||
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q a2 |
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x2 |
|
|
|||||||||||||
|
|
2 |
3 |
|
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|
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|
3 |
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|
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||||||||||||||||||||
tmax t 0, |
|
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v |
|
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qva 1 |
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|
. |
|
|||||||||||
|
3 |
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|
9 |
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4 |
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a2 |
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|||||||||||||||||||||||||||||||
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89. Результаты расчета температур t, С, в двумерном теле (в таблицах жирным шрифтом указан номер узла):
x = y = 0,05 м
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
98,1 |
163,2 |
189,6 |
200,2 |
203,1 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
81,2 |
140,1 |
169,9 |
183,3 |
187,0 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
77,6 |
121,1 |
141,7 |
150,9 |
153,4 |
x = y = 0,025 м
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
92,6 |
162,9 |
190,4 |
201,0 |
203,9 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
80,2 |
139,6 |
170,5 |
184,1 |
187,9 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
77,6 |
121,0 |
142,2 |
151,5 |
154,0 |
86
Результаты расчета тепловых потоков Q, Вт/м, на границах тела
и невязка теплового баланса |
Q/Qv: |
x = y = 0,05 м |
x = y = 0,025 м |
Верхняя граница, Qв |
284 |
Нижняя граница, Qн |
–67 |
Левая граница, Qл |
–517 |
Верхняя граница, Qв |
200 |
Нижняя граница, Qн |
–110 |
Левая граница, Qл |
–442 |
Q/Qv = 0,25 |
Q/Qv = 0,12 |
(отрицательная величина Q означает, что тепловой поток отводит- |
|
ся от тела). |
|
90. t(x, |
) tс |
(t0 |
tс )erf |
|
x |
|
|
. |
|
|
|
|
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|||
|
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|
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|
|
|
|
|||||||
|
|
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|
|
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|
|
|
|
|||||||
2 |
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
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|
|
|
||
91. Значения температур t(x, |
), |
|
|
С, |
в полуограниченном теле x 0 |
||||||||||||
в различные моменты времени |
: |
|
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|
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|
||||||||||
материал – сталь (a = 12,5 10–6 м2/с) |
|
|
|
|
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|||||||||||
, с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x, м |
|
|
|
||
|
0,005 |
0,01 |
|
0,02 |
|
0,03 |
|
0,05 |
|
0,09 |
0,13 |
0,17 |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
5 |
|
69,1 |
126 |
185 |
|
|
|
199 |
200 |
|
200 |
200 |
200 |
||||
100 |
|
15,9 |
31,7 |
62,2 |
|
90,3 |
137 |
|
186 |
198 |
200 |
||||||
500 |
|
7,13 |
14,3 |
28,4 |
|
42,3 |
69,1 |
|
116 |
151 |
174 |
||||||
1500 |
|
4,12 |
8,24 |
16,5 |
|
24,6 |
40,7 |
|
71,6 |
99,6 |
124 |
||||||
5000 |
|
2,26 |
4,51 |
9,02 |
|
13,5 |
22,5 |
|
40,2 |
57,4 |
73,9 |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
материал – красный кирпич (a = 4,87 10–7 м2/с) |
|
|
|
||||||||||||||
, с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
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x, м |
|
|
|
||
|
0,005 |
0,01 |
|
0,02 |
|
0,03 |
|
0,05 |
|
0,09 |
0,13 |
0,17 |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
5 |
|
195 |
200 |
200 |
|
|
|
200 |
200 |
|
200 |
200 |
200 |
||||
100 |
|
77,5 |
138 |
191 |
|
|
|
200 |
200 |
|
200 |
200 |
200 |
||||
500 |
|
35,8 |
69,9 |
127 |
|
|
|
165 |
195 |
|
200 |
200 |
200 |
||||
1500 |
|
20,8 |
41,3 |
79,8 |
|
|
|
113 |
162 |
|
196 |
200 |
200 |
||||
5000 |
|
11,4 |
22,8 |
45,1 |
|
66,5 |
105 |
|
161 |
188 |
197 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x2 |
|
|
|
|
|
|
q 2 a |
|
|
|
|
x |
|
. |
|||||
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
92. t(x, ) t0 |
|
|
|
|
exp |
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x 1 erf |
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4a |
2 |
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a |
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87
93. Значения температур t(x, ), С, в полубесконечном стержне
x 0 в различные моменты времени :
материал – сталь ( = 45 Вт/(м К), a = 12,5 10–6 м2/с)
, с |
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x, м |
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0 |
0,005 |
0,01 |
0,02 |
0,03 |
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0,09 |
0,13 |
0,17 |
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5 |
1,78 |
0,96 |
0,45 |
0,07 |
0,01 |
0 |
0 |
0 |
0 |
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100 |
7,98 |
7,02 |
6,14 |
4,61 |
3,37 |
1,67 |
0,29 |
0,03 |
0 |
|
500 |
17,8 |
16,9 |
15,9 |
14,1 |
12,5 |
9,6 |
5,33 |
2,71 |
1,25 |
|
1500 |
30,9 |
29,9 |
28,9 |
27,1 |
25,3 |
21,9 |
16,2 |
11,6 |
8,1 |
|
3000 |
43,7 |
42,7 |
41,7 |
39,8 |
38 |
34,4 |
28 |
22,5 |
17,9 |
|
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материал – стекло ( = 0,74 Вт/(м К), a = 4,42 10–7 м2/с)
, с |
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x, м |
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0 |
0,005 |
0,01 |
0,02 |
0,03 |
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0,09 |
0,13 |
0,17 |
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5 |
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0,15 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
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0 |
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100 |
91,2 |
43 |
16,9 |
1,37 |
0,04 |
0 |
0 |
0 |
0 |
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500 |
204 |
149 |
105 |
46,7 |
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1,49 |
0 |
0 |
0 |
|
1500 |
353 |
296 |
245 |
162 |
102 |
34,5 |
1,94 |
0,04 |
0 |
|
3000 |
500 |
441 |
388 |
294 |
217 |
110 |
20,4 |
2,33 |
0,16 |
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95. Значения температур t(x, ), С, в стержне в различные моменты времени (аналитическое решение):
, с |
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100 |
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60 |
65,3 |
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94,9 |
98,7 |
99,8 |
100 |
100 |
100 |
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90 |
60,2 |
79,2 |
90,9 |
96,7 |
99,0 |
99,8 |
100 |
100 |
100 |
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120 |
56,4 |
74,8 |
87,2 |
94,4 |
97,9 |
99,3 |
99,8 |
100 |
100 |
|
150 |
53,4 |
71,1 |
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92,0 |
96,4 |
98,6 |
99,5 |
99,9 |
100 |
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180 |
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68,0 |
80,9 |
89,6 |
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88 |
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96. Значения температур t(x, ), С, в стержне в различные моменты времени (явная конечно-разностная схема, расчетный шаг по координате 0,025 м, по времени 15 с):
, с |
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x, м |
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73,0 |
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100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
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60 |
64,6 |
84,4 |
95,3 |
99,1 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
|
90 |
59,5 |
78,7 |
90,9 |
97,0 |
99,3 |
99,9 |
100 |
100 |
100 |
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120 |
55,8 |
74,3 |
87,0 |
94,5 |
98,1 |
99,5 |
99,9 |
100 |
100 |
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150 |
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70,6 |
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92,0 |
96,6 |
98,8 |
99,6 |
99,9 |
100 |
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180 |
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80,7 |
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99,2 |
99,8 |
99,9 |
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97. Значения температур t(x, ), С, в стержне в различные моменты времени (неявная конечно-разностная схема, расчетный шаг по координате 0,025 м, по времени 15 с):
, с |
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x, м |
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99,6 |
99,9 |
100 |
100 |
100 |
100 |
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60 |
67,5 |
86,4 |
95,0 |
98,3 |
99,5 |
99,8 |
100 |
100 |
100 |
|
90 |
61,6 |
80,6 |
91,3 |
96,5 |
98,7 |
99,5 |
99,8 |
99,9 |
100 |
|
120 |
57,4 |
75,9 |
87,8 |
94,3 |
97,6 |
99,0 |
99,6 |
99,9 |
100 |
|
150 |
54,1 |
72,1 |
84,5 |
92,1 |
96,3 |
98,3 |
99,3 |
99,7 |
99,9 |
|
180 |
51,5 |
68,9 |
81,6 |
89,9 |
94,8 |
97,5 |
98,9 |
99,5 |
99,8 |
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Результаты расчета доли мощности q1/q, передаваемой первому блоку нагревателем в различные моменты времени :
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102. t(x, ) t t0 exp |
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где a – коэффициент температуропроводности тела.
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, где a |
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