1Дослідження опору

Міністерство освіти і науки України

Вінницький національний технічний університет

РЕФЕРАТ

На тему:

«Дослідження опору вертикальним навантаженням

біпірамідальних паль»

Виконав: ст. гр. Б-13б

Завальнюк Д.А.

Перевірив: Попович М.М.

Вінниця 2015

ЗМІСТ

Вступ ................................................. .................................. 4 Розділ 1. Аналітичний огляд стану питання ..................... 5 1.1. Застосування коротких паль у промисловому і цивільному будівництві ...................................................... 5 1.2. Методи розрахунку опору коротких забивних паль ................................................ ..................... 10 1.3. Застосування чисельних методів розрахунку паль і пальових фундаментів ............................................... ...... 13 Розділ 2. Застосування МГЕ в розрахунках опору біпірамідальних паль ................................................ ..... 16 2.1. Загальний алгоритм визначення опору біпірамідальних паль вертикальним навантаженням з використанням МГЕ ................................................ ...... 16 2.2. Розрахунок біпірамідальних паль на ЕОМ ................. 16 2.2.1. Визначення напружень на поверхні палі ................................................. ........................................ 16 2.2.2. Визначення загального опору палі .......................... .17 Розділ 3. Результати теоретичних досліджень опору біпірамідальних паль .......................... …………….18 Загальні висновки ................................................ ................. 20 Список використаної літератури .......................................... 21

Вступ У промисловому та цивільному будівництві широко застосовуються фундаменти мілкого закладення, які влаштовуються на ґрунтах природної структури. Разом з тим, на підставі порівняння техніко-економічних показників варіантів фундаментів мілкого закладення і фундаментів з коротких паль призматичної форми виявлено, що пальові фундаменти економніші, якщо глибина закладення фундаментів на природній основі більше 1,7 ... 2,0 м. При зведенні житлових будівель у більшості обласних центрів України застосування забивних паль становить 80%, а фундаментів мілкого закладення 20%. Однак, палі призматичної форми при взаємодії бічною поверхнею з навколишнім грунтом, передають незначні навантаження. Сили тертя мобілізуються не повною мірою, тому що при забиванні паль, в її верхній частині, є зазори на контакті бічній поверхні з грунтом. Крім того, поверхня палі не має кута нахилу до вертикалі, тобто немає умов для формування нормальної складової зусилля, що діє на палю. Пірамідальні палі мають ефективне застосування при зведенні цивільних будівель і житлових будинків, заввишки до 5-и поверхів, а також при зведенні сільськогосподарських об'єктів. Питомий опір пірамідальних паль (тобто відношення навантаження до обсягу зануреної частини палі) в 2 ... 3 рази вище ніж призматичних паль. Досвід застосування призматичних паль з забивними оголовками дозволив з'ясувати, що несуча здатність такої палі зростає не тільки за рахунок збільшення площі (забивного оголовка), але зміняться і умови роботи грунту, що примикає до бічної поверхні палі, сили тертя реалізуються більше.

Розділ 1. Аналітичний огляд стану питання 1.1. Застосування коротких паль в промисловому і цивільному будівництві В даний час в промисловому і цивільному будівництві знаходять застосування пальові фундаменти з паль призматичної, пірамідальної форми, а також палі з забивними оголовками у верхній частині. Найбільш важливими факторами, які впливають на загальний опір по боковій поверхні паль вертикальним навантаженням є зниження опору по боковій поверхні палі внаслідок утворення зазору між верхньою частиною палі і грунтом та особливостей взаємодії вістря палі з ущільненим ґрунтом. І хоча наведені вище дослідження мали кінцевий меті розробку розрахункової моделі палі з урахуванням основних факторів, що впливають на несучу здатність паль, їх результати можуть бути покладені в основу для вдосконалення конструкції висячі палі. Найбільш доцільним напрямком при цьому буде мати вибір такої форми палі, яка сприяла б усуненню чинників, що знижують несучу здатність палі. Як показує подальший аналіз, в даний час, фундаментами, які в тій чи іншій мірі відповідають наведеним вище умовам є: - Пірамідальні палі, при зануренні яких не виникає зазор вздовж бічних граней; - Палі з забивними оголовками, які також дозволяють усунути можливість появи зазору уздовж бічної поверхні палі і збільшити опір палі по боковій поверхні за рахунок взаємодії оголовка палі. Дослідження явищ, що виникають у грунті при забиванні і осаді під навантаженням коротких паль призматичної і пірамідальної форми, дозволили вивчити фактори, які негативно впливають на показник спільної роботи палі і підстави. Ці фактори в основному мають місце у верхній частині палі і вказують на те, що в цій області можливості опору грунту використовуються не повністю з-за конструктивних особливостей і стану грунту. Вищевказані недоліки можна спробувати усунути використавши таку конструкцію палі, в якій грунт у верхній частині в достатній мірі ущільнювався і брав участь у роботі при завантаженні. У зв'язку з цим, представляє інтерес досвід застосування і дослідження роботи паль з забивними уширеннями у вигляді опорного кільця, шайби, плити, насадки, а також палі з уширеннями по стовбуру і поблизу вістря. Дослідження несучої здатності палі з забивний п'ятої, в значному обсязі, виконані Колоколової Н.М., Луга А.А., Платоновим Н.М., Рибчинським В.П. Несуча здатність паль, які мали різну конструкцію уширення, поблизу вістря, визначалася в польових умовах на підставі 22 випробувань статичним навантаженням. За результатом досліджень встановлено, що палі з розширеною п'ятою, при глибині занурення 7,5 м. і 9,2 м. мають несучу здатність в 1,5 - 2.5 рази більшою ніж палі без розширення. Найбільший опір вертикального навантаження (Р = 230 т) справила залізобетонна паля-оболонка діаметром 60 см. та діаметром забивний п'яти 120 см., при закріпленні п'яти на супісок напівтвердої консистенції. У даному випадку форма нижньої частини палі, при значних розмірах поперечного перерізу п'яти дозволила здійснити занурення палі до глибини 9,2 м., що певною мірою пов'язане з раціональним поєднанням розмірів п'яти конічної форми і циліндричного елемента з вістрям, якій знаходиться нижче п'яти палі. Разом з тим, при розробці розширень по стовбуру палі і поблизу вістря, питання вибору оптимальних співвідношень розмірів палі і розширення, з точки зору занурення палі і її роботи під навантаженням залишається мало вивченим. Досвід застосування призматичних паль з забивними уширеннями у верхній частині стовбура палі (Платонов Ю.М. [4]) показує, що дана конструкція фундаментів дає найбільш економічні рішення при заляганні однорідних і прошарку щільних грунтів з денної поверхні. Найбільшого поширення набули палі з забивними оголовками в житловому будівництві при зведенні п'яти і дев'яти поверхових будинків [5], [6]. Платонов Ю.М. [7] за результатами численних польових дослідів, встановив, що несуча здатність паль з забивними оголовками в 2 - 3 рази більше ніж несуча здатність звичайної призматичної палі рівної довжини. При цьому, палі з забивними оголовками менш матеріалоємні в порівнянні з призматичними палями, по витраті арматури в 2 рази, по витраті бетону в 2 -3 рази. Порівняльні випробування призматичної палі і палі з забивним оголовком в лесовидних грунтах I типу дозволили встановити, що несуча здатність палі з розширенням у верхній частині збільшується в 3,0 - 3,5 рази [6]. Паля з шайбою може застосовуватися при будівництві підвісних доріг, шляхопроводів, опор ліній електропередач або контактних мереж електрифікованих доріг і в якості анкерного кріплення берегових опор мостів. При роботі паль з шайбою на горизонтальне навантаження використовується відсіч ущільненого грунту і опір палі при цьому в чотири рази більше, ніж несуча здатність звичайної палі (Грутман М.С. [8]). Значне підвищення опору паль з забивними оголовками пояснюється тим, що при зануренні забивного оголовка усувається зазор, що утворився при забиванні призматичної палі, грунт у верхній частині додатково ущільнюється, підвищуються його характеристики. При завантаженні палі з забивним оголовком змінюються умови розподілу зовнішнього навантаження в порівнянні з призматичними і пірамідальними палями. Дослідження несучої здатності палі з забивними оголовками дозволили виявити характер розподілу зусиль між конструктивними елементами при спільному випробуванні, а також кожного окремого елемента в тих же грунтових умовах. За досвідченим даними Тарасова М.В. та ін [6], Грутмана М.С. та ін [9] несуча здатність забивного уширення становить 70 - 65% від загального опору комплексної конструкції "паля + оголовок". Навантаження, яку сприймає призматична паля при спільному випробуванні палі і оголовка на 10 - 15% більше, ніж несуча здатність окремо випробуваної палі. Роздільне зняття навантажень при спільному випробуванні палі та оголовка, показує, що збільшення несучої здатності комплексної конструкції відбувається не тільки за рахунок збільшення опорної площадки оголовка і підвищення міцності грунту. Грутман М.С. [8] вважає, що передача частини навантаження на грунт за допомогою шайби сприяє підвищенню несучої здатності самої палі. Березанцев В.Г. відзначає, що внаслідок збільшення напружень у грунті під підошвою оголовка спостерігається підвищення сил тертя між палею і грунтом. Випробування статичним навантаженням оголовка, розміщеного у викопаній котловані і зануреного на задану відмітку [9] показали, що несуча здатність оголовка підвищується за рахунок ущільнення грунту. Грутман М.С., Ціпріановіч І.В., Шнігель І.Д. [8] відзначають, що робота палі з забивним розширенням у верхній частині якісно відрізняється від роботи паль з низьким ростверком, який не може сприйняти істотної частки навантаження, що діє на фундамент так як різниця в деформативності грунту навколо ростверку і навколо оголовка палі вельми істотна. Підрахунки тисків, що виникають на рівні підошви оголовка за результатами випробування з роздільним зняттям навантаження з паль і оголовка показують, що вони становлять 1000 - 1200 кПа, у той час як розрахункові навантаження для стрічкових фундаментів в цих грунтах становлять 150 - 200 кПа. У зв'язку з тим, що палі з забивними уширеннями у верхній частині є новою і більш складною конструкцією, в порівнянні з призматичними і пірамідальними палями, технологія їх влаштування остаточно не відпрацьована і вимагає подальших розробок. Разом з тим область застосування паль з забивними уширеннями в даний час порівняно невелика. Встановлено, що посилення призматичної палі забивним оголовком, у випадку якщо її опір менше розрахункового, практично виправдано у всіх випадках, тому що цей спосіб економічніші порівняно з іншими варіантами підсилення. При заляганні близько від поверхні щільних грунтів рекомендується використовувати фундаменти з паль з забивними оголовками. Для долее масового застосування та розширення області необхідні подальші дослідження з вибору раціональної конструкції залежно від її форми для конкретних грунтових умов. Недостатньо повно до теперішнього часу досліджено питання про витрати енергії на занурення та шляхи їх скорочення. Моргун А.І. на підставі узагальнення досвіду застосування паль з забивними уширеннями у верхній частині палі (із ще оголовка, шайби, плити, насадки) і своїх комплексних польових досліджень спільної роботи коротких паль, запропонував нову форму палі, яка складається з двох пірамідальних елементів . При їхньому з'єднанні утворюється пірамідальна паля з розширенням у верхній частині, тому паля отримала назву біпірамідальная. Біпірамідальние палі можуть виготовлятися в заводських умовах і потім занурюватися як і забивні палі традиційної форми існуючими пальовими агрегатами.

При цьому істотно зменшуються затрати праці на виготовлення біпірамідальной палі, а крім того, у порівнянні, з першим варіантом, скорочується витрата арматури. Так як у випадку забивний палі необхідно забезпечити її цілісність при транспортуванні і забиванні. Як показують експериментальні дослідження, опору біпірамідальних паль має величину рівну опору пірамідальних паль тих же розмірів (довжина, розмір поперечного перерізу в голові і нижнього кінця) і при однакових опадах. Однак питомий опір біпірамідальних паль в порівнянні з пірамідальними палями в 2,0 ... 2,5 рази вище. Тобто, витрата бетону і сталі також скорочується в таких же межах. Проте методи розрахунку біпірамідальних паль до теперішнього часу розроблені без використання сучасних чисельних методів, що не сприяє їх впровадженню у практику будівництва. 1.2. Методи розрахунку опору коротких забивних паль Для розробки надійного та ефективного проектного рішення пальових фундаментів необхідно знати навантаження, яку можна передати на палю. На початковому етапі застосування пальових фундаментів, коли обсяг їх застосування був порівняно невеликий визначалася несуча здатність паль і в окремих випадках пальових фундаментів шляхом випробувань статичним навантаженням. З розвитком техніки тензометричних вимірювань з'явилася значна кількість робіт, в яких описані результати досліджень розподілу сил тертя по боковій поверхні і частка навантаження припадає на вістрі.

Ці дослідження були спрямовані на уточнення характеру розподілу сил тертя по боковій поверхні так як у СНиП епюра цих сил в однорідних грунтових умовах прийнята трикутного з основою на рівні вістря, а також вивченню закономірності розподілу зусиль між бічною поверхнею і вістрям в процесі зростання навантаження на палю. Ці дослідження покладені в основу розробки теоретичних методів розрахунку паль, які враховують виявлення особливостей роботи паль з основою.

1.2.1. Визначення опору пірамідальних паль за методом Оісі Розрахунок пірамідальних паль за методом Оісі [26] виконується з урахуванням наступних основних вимог: а) середня питома вага сухого грунту (g _{d, ср)} ущільненого при забиванні пірамідальної палі, в межах зони програми повинен мати значення 16,0 - 17,5 кн / м ^3; б) величина нормативної опади пірамідальної палі приймається з розрахунку рівної гранично допустимої осаді S _н = 8 см, згідно СНиП [], для великопанельних і великоблочних безкаркасних будівель; в) обсяг зони деформацій не повинен перевищувати обсягу зони ущільнення (мал. 1.1). Р _в Рис. 1.1 Схема спільної роботи пірамідальної палі і грунту основи

Опір пірамідальної палі визначається за формулою: де Е _гр.ср - значення середнього модуля об'ємної деформації ущільненого грунту в межах обсягу зони деформацій, які визначаються за графіком Е _гр.ср = f (g _d), (див. [26]); V _sc - об'ємна осаду палі, яка визначається за формулою: S _u - гранично-допустима осадка S _u = 8 см; V _c - обсяг зануреної частини палі; l - довжина зануреної частини палі; b - коефіцієнт, що дорівнює b = 0,5; V _ac - об'єм зони деформацій пірамідальної палі, визначається за графіком V _ac = f (V _sc) [26]; F _е - ефективна площа поперечного перерізу палі, що зумовлює її об'ємну осадку, F _е = V _c / l. 1.2.2. Визначення опору пірамідальних паль по СНиП Несучу здатність Fd, пірамідальної палі з нахилом бічних граней i _p > 0,25 допускається визначати як суму сил розрахункових опорів грунту основи на бічній поверхні палі і під її нижнім кінцем за формулою [18, 27]: де A _i - площа бічної поверхні палі в межах i-го шару грунту, м ^2; a - кут нахилу граней пірамідальної палі, град.; j _li, c _li - розрахункові значення кута внутрішнього тертя, град., і перетину, кПа; d - розмір сторони нижнього кінця палі, м; n _1, n ₂ - коефіцієнти, значення яких визначаються за таблицею СНіПа [18] додатка 2. Опір грунту під вістрям палі P _'i і за її бічній поверхні Р _i визначається за формулою: де E _i - модуль деформації i-го шару грунту, що визначається за результатами прессіометріческіх випробувань, кПа; V _i - коефіцієнт Пуассона i-го шару грунту, що приймається відповідно до вимог глави СНіПа "Підстави будівель і споруд" [43]; x - коефіцієнт, значення якого визначаються за таблицею СНіПа [18]. Природне бічний тиск грунту Р _oi (кПа) визначають за формулою: де g _i - питома вага грунту i-го шару кН / м ^3; h _i - середня глибина розташування i-го шару грунту, м. 1.3. Застосування чисельних методів для розрахунку паль і пальових фундаментів Теоретичні методи для прогнозу поведінки прогнозу поведінки паль і пальових фундаментів розвивалися на основі використання рішень Мелана для плоскої задачі і рішення Міндліна у разі просторової задачі. При вирішенні задачі прийняті наступні припущення: 1) грунт - лінійно-деформується середовище; 2) палі й грунт у межсвайном просторі розглядаються як єдиний масив; 3) навантаження від палі на грунт передається через бічну поверхню палі і масиви грунту і в площині нижніх кінців паль; 4) межа активної зони знаходиться на глибині, де напруження від зовнішнього навантаження не викликають залишкових деформацій грунту. Проблема прогнозу поведінки пальового фундаменту при завантаженні вертикальним навантаженням є складною, тому що включає облік зміни властивості основи при зануренні палі, особливості напруженого стану навколишнього грунту, розподіл зусиль в кожній палі по боковій поверхні і під вістрям, розподіл зусиль між палями фундаменту в залежності від рівня завантаження фундаменту. Вирішити проблему розрахунку пальових фундаментів з урахуванням нових експериментальних даних можливо, якщо використовувати добре розвинені чисельні методи, реалізувавши їх на ЕОМ. Метод кінцевих різниць набув широкого поширення завдяки тому, що його, в принципі, можна прикласти до будь-якій системі диференціальних рівнянь, але облік граничних умов завдання дуже часто є громіздкою і важко програмованої завданням. Точність чисельного рішення залежить від кількості вузлів, які утворюють сеточную область. Тому доводиться мати справу з системами алгебраїчних рівнянь досить високого порядку. З виконаних різними авторами досліджень випливає, що час, який витрачається ЕОМ для розв'язання тривимірних задач МГЕ та МКЕ при однаковій точності зазвичай у чотири - десять разів менше при використанні МГЕ. Ця різниця може бути набагато відчутніше для класів задач, при рішенні яких використання МГЕ особливо доцільно: 1. Системи, межі яких частково знаходяться у нескінченності. Оскільки процедурі рішення задачі МГЕ автоматично задовольняє граничним умовам на нескінченності, відсутня потреба в дискретизації цих кордонів. У той час як у методі граничних елементів кордону в нескінченності повинні бути апроксимовані значною кількістю видалених елементів. 2. Системи, що містять напівнескінченних області з ненавантаженими ділянками вільної границі. У цьому випадку, немає потреби дискретизувати ненавантажені області, які як правило, становлять більшу частину вільної поверхні, якщо використовувати відповідне фундаментальне рішення, наприклад рішення Бусінеска або Міндліна. Опубліковано порівняно невелике число робіт, в яких використовується МКР для розрахунку паль і пальових фундаментів. Можна відзначити роботу Федорівського В.Г. в якій розглянуто задачу розрахунку палі на дію поздовжньої і поперечної навантаження і виконані розрахунки з використанням методу Тейлора і методу кінцевих різниць (МКР). В даний час видається малоймовірним розширення області застосування МКР у розрахунках паль і пальових фундаментів у зв'язку з тим, що розроблені та інші чисельні методи, наприклад метод кінцевих елементів і метод граничних елементів, які дають можливість більш повно відобразити реальні умови спільної роботи паль і їх основ . Результати досліджень представлені у вигляді графіків, які показують вплив відносного заглиблення палі, відносини модуля пружності палі до модуля зсуву грунту, вплив розширення нижнього кінця палі на переміщення одиночних паль при дії вертикального навантаження. Порівняння результатів своїх теоретичних досліджень і експериментальних досліджень в польових умовах інших авторів дозволило зробити висновок про те, що дані про осаді одиночної палі можна екстраполювати на поведінку групи (куща) палі. На підставі аналізу стану питання застосування коротких паль в промисловому і цивільному будівництві намічені такі завдання: 1. Розробка методики розрахунку біпірамідальних паль за деформаціями основи з застосуванням методу граничних елементів. 2. Аналіз результатів експериментальних даних опорів біпірамідальних паль вертикальним навантаженням. 3. Виконання розрахунків опору біпірамідальних паль на ЕОМ з використанням методу граничних елементів. 4. Порівняння теоретичних та експериментальних даних опору біпірамідальних паль.

Розділ 2. Застосування МГЕ в розрахунках опору біпірамідальн их паль 2.1. Алгоритм визначення опору біпірамідальних паль вертикальним навантаженням з використанням МГЕ Алгоритм розрахунку паль із застосуванням МГЕ складається з наступних основних етапів: - Дискретизація (розбивка) поверхні фундаменту в витрамбованном котловані (боковій поверхні і нижнього кінця); - Визначення коефіцієнтів матриць впливу сил діючих на поверхні фундаменту на точки (вузли) дискретизації з використанням фундаментального розв'язку Міндліна [41]; - Формування глобальної матриці коефіцієнтів впливу і вільних членів (використання граничних умов); - Розв'язок системи лінійних алгебраїчних рівнянь тобто бічній поверхні і в площині нижнього кінця фундаменту; - Визначення опору грунту на бічні поверхні і під нижнім кінцем фундаменту в витрамбованном котловані, а так само загального опору фундаменту при заданій осаді. 2.2. Розрахунок біпірамідальних пальово ЕОМ 2.2.1. Визначення напружень на поверхні фундаменту Коли сформована глобальна матриця К і заданий вектор-стовпець (2.35) розв'язується система алгебраїчних рівнянь (2.16) методом Гауса за допомогою процедури GAUSP, в результаті отримаємо значення напруг t і s ₂ у вузлах боковій поверхні і напруга s ₁ у вузлах нижнього кінця фундаменту. 2.2.2. Визначення загального опору фундаменту Зусилля на елементах бічній поверхні фундаменту отримаємо (2.36) а зусилля на елементах нижнього кінця (2.37) Сумарне значення сили тертя визначається (2.38) а сила під нижнім кінцем (2.39) Загальний опір фундаменту при заданій осаді r = ed1 одно Р _з = Р _б + Р _0; (2.40) Таким чином в результаті застосування викладеної методики розрахунку за методом граничних елементів з використанням рішення Міндліна можна визначити загальний опір фундаменту в витрамбованном котловані при заданій осаді.

Розділ 3. Результати теоретичних досліджень опору біпірамідальних паль У даній роботі згідно, описаної в розділі 2 методикою, виконані розрахунки опору паль для грунтових умов і типорозмірів паль за результатами досліджень, представлених в роботах Теоретичні моделі взаємодії паль у роботах побудовані на основі теорії проф. Голубкова В.М. з використанням понять зон ущільнення і деформацій. Ця теорія побудована на застосуванні досвідчених даних, має напівемпіричні характер і потребує подальшого розвитку. Порівняння результатів експериментів, виконаних в натурних умовах та розрахунків з використанням методу граничних елементів дозволяє оцінити достовірність і надійність нового методу прогнозу осад паль. Далі коротко розглянуті результати польових досліджень опору біпірамідальних паль виконаних у польових умовах. Експериментальні дослідження опору біпірамідальних паль виконані на двох дослідних майданчиках. Перший майданчик представлена ​​ суглинків (модуль деформації Е = 14500 кПа і коефіцієнт Пуассона n = 0,35). Другий майданчик представлена ​​лесом (модуль деформації Е = 12000 кПа і коефіцієнт Пуассона n = 0,38). Тут було намічено виявити вплив довжини нижньої частини палі на роботу оголовка. Передбачалося, що ущільнений грунт при забиванні нижнього кінця створює умови для підвищення опору верхній частині. І як показують досвідчені дані (див. таблицю) на першу площадку опору палі С-3 (р = 394 кН), вище опір палі С-1 (р = 264 кН) в 1,49 рази, а співвідношення тих же показників для паль на другому майданчику складає - 1,33. Тобто при збільшенні бетону на 27% маємо великі прирости опору вертикальним навантаженням. У зв'язку з цим можна вважати, що серед розглянутих типорозмірів палі, найбільш раціональною є паля С-3 для першого майданчика і С'-3 для другого майданчика. g _н = Р _т / Р _екс, (3.1) де g _н - коефіцієнт надійності розрахунку. Для оцінки впливу поздовжньої форми паль введені коефіцієнти які визначаються за формулами: Коефіцієнти гостроти палі (3.2) де В - розмір поперечного перерізу палі в голові; V _св - обсяг зануреної частини палі; Коефіцієнти повноти палі (3.3) де L - довжина заглибленою (зануреної) частини палі. У даній роботі виконано дослідження впливу коефіцієнта y _в на опір біпірамідальних, пірамідальних і призматичних паль (Р ^т), яке визначено теоретично. При цьому передбачалося, що теоретичне значення, як показує раніше виконаний тут аналіз, відображає експериментальні дані з точністю достатньою для практики проектування, але мають більш плавний характер зміни в порівнянні з експериментальними даними, які мають розкид, обумовлений методикою випробувань (вимірювання опади, навантаження) , процесом забивання, виготовлення паль.

Загальні висновки 1. Опір біпірамідальних, пірамідальних, призматичних паль вертикальним навантаженням зростає прямо пропорційно коефіцієнту поздовжньої форми y _в, при однакових обсягах зануреної частини паль. 2. Опір біпірамідальних паль зростає якщо верхня частина палі (оголовок) має однакові розміри, а відношення довжини нижньої частини до довжини (висоті) оголовка становить L _н / L _в = 2,3 ... 5,7. 3. Опір біпірамідальних паль при заданій осаді можна визначити за допомогою розробленої методики з використанням моделі підстави як пружного середовища, заснованої на застосуванні рішення Міндліна і реалізованої за допомогою чисельної методики методу граничних елементів. Максимальне значення розбіжність результатів розрахунку і експерименту не перевищує 21%, а середнє значення розбіжність становить 7% - 11%, що не перевищує похибок експерименту. 4. Напрямами подальших досліджень з метою підвищення збіжності результатів розрахунку і експериментів можуть бути: - Дослідження напружено-деформованого стану біпірамідальних паль; - Розрахунок опору біпірамідальних паль з урахуванням пластичних деформацій їх підстави; - Застосування граничних елементів для тривимірної просторової задачі взаємодії біпірамідальной палі з основою.

Список використаної літератури 1. Гнатенко-Гонта С.П. Одна з оптимальних форм забивних паль в грунтах I-го типу по просадності. Праці міжвузівській конференції з будівництва на лесових грунтах (тези доповідей), Вид-во МДУ, 1973. 2. Луга А.А. Про підвищення ефективності та економічності пальових фундаментів, Транспортне будівництво, 1978, № 8, с. 12-14. 3. Дзвонів Н.М., Луга А.А., Глотов М.М, Рибчинський В.П. Забивні палі з розширеною п'ятою. Транспортне будівництво, 1969, № 2. 4. Платонов Ю.М. Несуча здатність паль, посилених забивними оголовками. В зб.: Несуча здатність паль в слабких грунтах. Частина 2. ЛДНТП, Л., 1966, с. 5. Платонов Ю.М. Розрахунок паль з забивними оголовками. XХII науково-дослідницька конференція, присвячена 100-річчю з дня народження В.І. Леніна, ЛІІЖТ, 1969, с. 6. Тарасов М.В. та ін Ефективність застосування паль, посилених залізобетонними оголовками, в просадних грунтах м. Новосибірська. Збірник доповідей та повідомлень з пальових фундаментів, М.: Стройиздат, 1968. 7. Луга А.А., Рибчинський В.П. До питання застосування забивних паль з поліпшеними п'ятами в умовах слабких грунтів Західно-Сибірської низовини. В зб.: Праці наради-семінару з обміну досвідом будівництва в суворих кліматичних умовах Тюмені, Тюмень, 1968, с. 24-25. 8. Грутман М.С., Ціпріановіч І.В, Шпігель І.Д. Фундамент "паля з шайбою". Матеріали до XXIX науково-технічної конференції, секція основ і фундаментів. - К., 1968. 9. Грутман М.С. Пальові - К.: Будівельник, 1969. 10. Моргун А.І. Експериментальні дослідження роботи біпірамідальних паль на вертикальне навантаження. В зб. наукових праць Інституту будівництва та архітектури Держбуду УРСР "Пальові фундаменти", Мінськ, 1975, с. 11. Моргун А.І. Польові дослідження деформацій підстави біпірамідальних паль. Наукові праці Інституту будівництва та архітектури Держбуду УРСР, в сб. "Пальові фундаменти", Мінськ, 1975, с. 12. Моргун А.І. Про геометричних параметрах висячих паль, які визначають формування зони ущільнення. Праці інституту будівництва Держбуду УРСР. В зб. "Основи і фундаменти", вип. ХII, Мінськ, 1976, с.