Расчет растянутого раскоса фермы.

Расчетное усилие растяжения для раскоса 4 – 5

Бетонное сечение

Площадь сечения арматуры из условия прочности:

Принимаем 4  10 А – III c A_s =3,14 см²

Расчет по образованию трещин.

Усилие воспринимаемое сечением при образовании трещин:

 условие трещиностойкости сечения не соблюдается, т. е. требуется расчет по раскрытию трещин.

Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки:

где - для арматуры класса А –III.

;

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:

,

где

Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:

,

где

Непродолжительная ширина раскрытия трещин:

Продолжительная ширина раскрытия трещин:

Расчет сжатого раскоса фермы.

Расчетное кратковременное усилие в наиболее нагруженной сжатой стойке 8-9 N = - 105,6 кН, в том числе длительное N = - 66,95 кН.

Проверим достаточность предварительно назначенного бетонного сечения

Фактическая длина элемента 407,6 см.

Случайный эксцентриситет не менее

Принимаем

Расчетная длина

Т. к. гибкость , необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Условная критическая сила:

_{где момент инерции сечения}

;

;

;

При

Коэффициент .

Расстояние до арматуры

Определим случай внецентренного сжатия для симметричного армирования:

;

т. е. имеем случай 1 внецентренного сжатия с относительно большими эксцентриситетами продольной силы:

Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям:

Принимаем 2 10 А –IIIс А_s= 1,57 см²;

Расчет опорного узла фермы.

Характер работы узла и его основные размеры показаны на рисунке. При конструировании узлов фермы необходимо уделять особое внимание надежной анкеровке элементов решетки. Длину анкеровки напрягаемой арматуры по табл. 7, ненапрягаемой арматуры в соответствии с п. 5.14 1, но не менее 35d с учетом отрицательного влияния моментов. Если арматура запущена за расчетное сечение на расстояние , то в расчет она вводится с коэффициентом. Расчет выполняют графоаналитическим способом ( см. рис. ). Для напрягаемой арматуры, гдеL₁ = 53см – фактическое значение анкеровки напрягаемой арматуры. Требуется площадь поперечного сечения продольных ненапрягаемых стержней в нижнем поясе в пределах опорного узла:

.

Принимаем 6 Ø12 А – III с .

Величина заделки ненапрягаемой арматуры, обеспечивающая полное использование ее расчетного сопротивления:

,

где ,, см. табл.37[1].. Принимаем.

.

Площадь поперечного сечения одного поперечного стержня:

,

где ,

,

, угол наклона линии АВ, .

n – число поперечных стержней в узле, пересекаемых линией АВ (без учета стержней, расположенных в зоне 10 см от точки А); при двух каркасах и шаге поперечных стержней минимум 10 см .

Принимаем Ø 8 АIII с .

Расчет из условия обеспечения прочности на изгиб по наклонному сечению.

Усилия в приопорной панели верхнего пояса ,длина узла. Расстояние от торца фермы до точки пересечения осей верхнего и нижнего поясов. Расстояние от верхней грани узла до центра тяжести напрягаемой и ненапрягаемой арматуры

.

Прочность наклонного сечения проверяют по линии АС.

Высота сжатой зоны:

.

Требуемая прочность поперечного сечения:

где, угол наклона приопорной панели,.

-плечо внутреннего усилия от равнодействующей в хомутах.

Принимаем Ø 10 А – III с .

Окончательно принимаем в опорном узле два каркаса с диаметром поперечных стержней 10 мм и шагом 100 мм.